- •Предисловие
- •1. АНАЛОГОВЫЕ ФИЛЬТРЫ
- •1.1. Основные параметры
- •1.4. Активный фильтр первого порядка
- •1.8. Фильтры, построенные по методу переменных состояния
- •Контрольные вопросы
- •2.1.2.Превращение отрицательной обратной связи
- •2.1.3. Переход усилителя в режим генератора
- •2.3.2.Генератор на основе двойного Т-образного моста
- •2.4.1.Общие сведения
- •2.5. Кварцевые генераторы
- •2.5.1. Пьезоэлектрические преобразователи
- •2.5.3. Кварцевые генераторы
- •2.6.2. Таймеры
- •2.7.2. Широтно-импульсный модулятор
- •Контрольные вопросы
- •3. Преобразователи напряжений
- •3.1. Принцип действия
- •3.4. Инвертирующий и обратноходовый преобразователи
- •Контрольные вопросы
- •4.1. Линейные стабилизаторы
- •4.1.3. Упрощенные схемы мощных стабилизаторов напряжений
- •4.1.4. Существующие коммерчески доступные стабилизаторы напряжений
- •4.2. Импульсные стабилизаторы напряжений
- •4.2.1. Принцип действия
- •Контрольные вопросы
- •5. Электронные устройства дискретной автоматики
- •5.2 Детекторы уровня
- •Контрольные вопросы
- •6.1. Необходимость преобразования
- •6.3. Аналого-цифровые преобразователи
- •Контрольные вопросы
- •Библиографический список
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
= |
2,4кОм |
= 146 Ом. |
4π2 (24кОм)(2,4кОм)(3240Гц)(0,027мкФ)−1 |
Чтобы величина R3 оказалась вещественной, необходимо обес-
печить условие 4π2R1R2fц2C2 > 1, т. е. fц > 1/2π R1R2 . Определив
сопротивления резисторов R1, иR2, можно оценить реализуемость резистора R3.
1.8. Фильтры, построенные по методу переменных состояния
Фильтры такого типа сложнее рассмотренных ранее. В их состав входят три или даже четыре операционных усилителя. Такое
усложнение схемы фильтра сопровождается расширением его функциональных возможностей: микросхема такого фильтра по-
зволяет осуществить любой из рассмотренных ранее фильтров (нижних частот, верхних частот или полосовой). Добавление еще одного усилителя в схемудает возможность строить на ее основе даже подавляющие полосовые фильтры.
Схема фильтра, реализованного в виде единой микросхемы,
приведена на рис. 1.15. Она содержит суммирующий усилитель ОУ1 с тремя входами 1, 2 и 3 и два интегратора на операционных
усилителях ОУ2 и ОУ3. Наличие двух конденсаторов в схеме свидетельствует отом,что это цепь второго порядка.
Рис 1.15
30
Частота среза цепи второго порядка определяется частотами
среза интеграторов fср1 = 1/2πR4*C1 иfср2 = 1/2πR5*C2. Поскольку эти
частоты должны быть равнымиfср1= fср, то приняв С1 = С2 = С, получим R4* = R*5 = R. Внешними резисторами R4* и R5* можно ре-
гулировать частоту среза микросхемыfср. Лучше всего это осуществить сдвоенным резистором.
Как и во всяком активном фильтре, демпфирование или добротность фильтра определяются коэффициентом усиления схемы
по напряжению. Как следует из рис.1.14, он зависит здесь от пяти резисторов R1, R2, R3, R6 и R7*. Удобнее всего менять усиление резисторами R1 и R7*, которые легко сделать выносными, сохраняя сопротивление остальных резисторов.
Суммирующий усилитель характеризуется тремя коэффициентами усиления:
•коэффициентом усиления по входу 1: KU1 = − R3/ R1;
•коэффициент усиления по входу 2: KU2 = − R3/ R2;
•коэффициент усиления по входу 3: KU3 = 1+ R3/(R1 R2). Сигнал, поступающий на вход 3, равен
Uвх3 = Uвых2 R*7/( R6 + R*7) = βUвых2, где β = R*7/( R6 + R*7).
Поскольку микросхема имеет три выходных вывода, то рационально построить ее обобщенную математическую модель, предусматривающую возможность получения из нее трех частных моделей, применительно к каждому выходному выводу.
Инвертирующие входы операционных усилителей ОУ2 и ОУЗ находятся под потенциалом Земли, следовательно, Uвых2 = − Uвых1/
/R*С р иUвых3 = − Uвых2/ R* Ср.
Сигнал на выходе ОУ1 определяется суммой сигналов на его входах с учетом соответствующих коэффициентов усиления:
Uвых1 = + UвхKU1 + Uвых3KU2 + Uвых2 βKU3.
Фильтр верхних частот. После соответствующей подстановки и элементарных алгебраических преобразований получим обобщенную передаточную функцию схемы
U |
вых1 |
( p) |
=− |
|
|
p2 |
|
|
||
|
|
p |
2 |
* |
* |
2 |
||||
U |
вх |
( p) |
|
|
+ pK β/(R C)+1/(R C) |
|
||||
или |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
31
W ( p)=− |
|
|
p2 |
|
|
. |
(1.26) |
p |
2 |
* |
* |
2 |
|||
|
|
+ pK β/(R C)+1/(R C) |
|
|
|
||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
Из (1.26) следует, что это фильтр верхних частот. Каноническая форма моделитакогофильтра,как известно,имеет вид
|
|
K |
0 |
p2 |
|
. |
p |
2 |
|
|
|
2 |
|
|
+αω p+ω |
|||||
|
|
|
cp |
cp |
Сравнивая (1.26) и (1.27), получаем:
усиление фильтра ВЧ: K0 = −1;
частотасреза:ωср = 1/R*C
и коэффициент демпфирования:
(1.27)
(1.28)
α = R*7/( R6 + R*7)[1+ R3/(R*1 R2)].
Полосовой фильтр. Его передаточная функция (см. рис. 1.15) определяется умножением передаточной функции (1.26) на передаточную функцию интегратора на ОУ2:
|
W ( p) |
= |
|
|
|
(1/ R*C) p |
|
|
. |
(1.29) |
||||||
|
p |
2 |
|
|
|
|
* |
|
|
|
* |
2 |
||||
|
|
|
|
+ pK β/(R C) +1/(R C) |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из (1.29) следует, что по выходуUвыx2 |
микросхема проявляется |
|||||||||||||||
как полосовой пропускающий фильтр. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Сравнивая с канонической |
|
формой |
передаточной |
функции |
||||||||||||
W2(p) = |
K0αωц p |
|
|
, получаем |
|
|
|
|
|
|
||||||
p2 +αω p +ω2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
ц |
|
ц |
|
ωц |
= 1/R*C; |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
α = [R*7/(R6 + R*7)] [1+ R3/(R*1 R2)]; |
(1.30) |
||||||||||||||
|
|
|
|
K0 = |
1 |
|
|
1 |
|
1 |
= Q. |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
* |
|
|
ω |
α |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
R C |
|
ц |
|
|
|
|
|
|
Здесьωц − центральная частота полосового фильтра.
Фильтр нижних частот. Данная микросхема позволяет стро-
ить на ее основе не только фильтры верхних частот и полосовые фильтры,но ифильтры нижних частот.
Это возможно, если умножитьпередаточную функцию (1.29) на передаточную функцию второго интегратора:
|
−1/(R*C)2 |
|
|
W3 ( p) = |
|
. |
(1.31) |
p2 + pK β/(R*C) +1/(R*C)2 |
|||
|
3 |
|
|
32
Сравнивая с канонической формой передаточной функции фильтра нижних частот, получаем:
|
|
|
|
K |
ω2 |
|
|
|
|
|
W(p) = |
|
|
0 |
|
ср |
|
, |
|
|
p |
2 |
+αω |
|
p |
2 |
|
||
|
|
|
ср |
+ω |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
ср |
|
|
|
K0 |
= −1; ωср |
= 1/R*C; α = K3β. |
(1.32) |
||||||
Этоиестьфильтрнижнихчастот. |
|
|
|
|
|
Анализ (1.28), (1.30) и (1.32) показывает, что все три фильтра в этой микросхеме настраиваются одинаково в отношении критиче-
ских частот (резистором R*) и коэффициентов демпфирования (резисторами R1* и R7*). При этом в случае фильтров верхних и ниж-
них частот представляется возможным реализовать как фильтр Бесселя,так ифильтрБаттерворта,атакже фильтрЧебышева любого порядка.
Ноесли подбирать навесные элементымикросхемы ориентируясь на оптимальный фильтр верхних или нижних частот, невоз-
можно получить оптимальный по параметрам полосовой фильтр. Так, например, синтезировав оптимальный с определенной точки
зрения фильтр Бесселя, получим плохой полосовой фильтр. При одинаковойхарактеристическойчастоте fц полоса пропускания такого фильтра окажется равной
∆f = fц α = 1,73 fц .
В случае фильтра Баттерворта ∆f = 1,41 fц. Приличная избирательность обеспечивается лишь приα < 1. Например, приα = 0,1
полоса пропускания ∆f = 0,1 fц. При этом на двух других выходах микросхемы будут наблюдаться напряжения, соответствующие фильтрам с пульсациями коэффициента передачив полосе про-
пускания идаже в полосе задержания.
Пример. В реальных микросхемах R2 =100 кОм. Положим, что для простоты расчета резисторыR*1 = R2 = R3 = R = 10 кОм; а резистор R*4 = R*5 = R1 = 4,7 кОм; резистор R6 = 22 кОм, а резистор R*7 = 1,2 кОм. Емкости конденсаторов: С1 = С2 = С = 0,01 мкФ.
Определить следующее:
•типфильтра (Бесселя, Баттерворта илиЧебышева);
•частоту среза фильтра верхних и нижних частот;
•центральную частоту полосового фильтра;
•полосу пропускания полосового фильтра;
•усиление полосового фильтра на центральной частоте.
33
Решение. Тип фильтра обусловлен коэффициентом демпфиро-
вания. Для всех трех выходов микросхемыα находится одинаково, по одной и той же формуле:
α = [R*7/(R6 + R*7)] [1+ R3/(R*1 R2)] =
=[1,2кОм/(1,2 кОм+22кОм)][1+10кОм/(10кОм 10кОм)] = =[1,2кОм/(1,2 кОм+22кОм)](1+2)= 3,6кОм/23,2кОм = 1,059.
Таким образом, по выходам 1 и 3 получается фильтр Чебышева
с пульсациями в 1 дБ.
Частотусреза в фильтрах верхних и нижнихчастот (выходы 1 и 3), а также центральную частоту полосового фильтра определяют
одинаково: |
|
|
|
fср = fц = 1/2πR4*C = |
1 |
= 3,386 кГц. |
|
2π(4,7 кОм)(0,01мкФ) |
|||
|
|
Частота среза фильтра нижних частот должна быть скорректирована:
fср ФНЧ = fср K1 = 3,386 кГц0,673 = 2,279 кГц.
Частотасрезаверхнихчастотдля фильтраЧебышева равна
fср ФВЧ = fср /K1 = 3,386 кГц/0,673 = 5,031 кГц.
Центральная частота полосового фильтраfц = 3,386 кГц. Полоса
пропускания полосового фильтра ∆f = fцα = 3,386 1,059 = = 3,586 кГц. Усиление полосового фильтра на центральной частоте
K0 = Q = 1/α = 1/1,059 = 0,9443.
Поскольку рассматриваемая микросхема позволяет получить фильтр верхних, нижних и полосовых частот только второго по-
рядка, то для создания фильтров более высокого порядка необходимо каскадирование такихфильтров.
1.9. Фильтры накоммутируемых конденсаторах
Основной недостаток рассмотренных фильтров – необходимость точного согласования входящих в их состав пассивных эле-
ментов. В фильтрах по методу переменных состояний требуется также согласование постоянных времени интеграторов, т.е. обес-
печение равенства R*4C1 = R*5C2.
Что касается конденсаторов, то при их изготовлении средствами интегральной технологии гарантируется одинаковый разброс их номинальных значений, т.е. они оказываются согласованными. Сложнее с резисторами. Точность согласования номинальных со-
34
противлений резисторов не должна быть хуже 2%. Эту задачу труднее решать средствами интегральной технологии. Задача становится еще сложнее, если сопротивления резисторов должны быть переменными. Настройка фильтров, как известно, сопряжена с подстройкой резисторов. На сегодняшний деньдля этого принято применять коммутируемые конденсаторы (рис. 1.16).
|
R |
|
Rэкв |
I |
|
|
I |
1 |
2 |
|
I |
Кл |
|
|
|
|
|
||
U1 |
U2 |
|
U1 |
U2 |
|
|
|
|
С |
|
а |
|
|
б |
Рис.1.16
Если в схеме (рис. 1.16, а) напряжения на зажимах источников неодинаковы, напримерU2 < U1 , то через резисторR течет ток I = =(U2 − U1)/R. Этосправедливов случае идеальных источников напряжения с нулевыми внутренними сопротивлениями.
Схема на рис. 1.16, б является аналогом схемы на рис. 1.16, а. Здесь ключ Кл переключается из положения1 в положение 2 и обратно с частотойfк = 1/T. В положении1 в силу U2<U1 происходит дозаряд конденсатора, и от источника U1 потребляется ток. При переключении ключа Кл в положение 2 конденсатор подразряжа-
ется, отдавая ток в источник U2. Таким образом, коммутация конденсатора сопровождается изменением заряда на его обкладках,
равным ∆Q = C(U1 − U2). Отсюда среднее значение тока, протекающегоиз U1 в U2, оказывается равным I = ∆Q/τ = (С/τ)(U1− U2)=
= fкC(U1 −U2), где τ– период коммутации. |
|
Сравнивая цепи на рис. 1.15, а и б и соответствующие соотно- |
|
шения I = (U2 −U1)/R иI = fкC(U1 − U2), получаем: |
|
Rэкв = 1/ fкC. |
(1.33) |
Эквивалентное сопротивление легко регулировать, т.е. менять по любому закону, изменяя соответственно частоту коммутации конденсатора. Подстраивать его можно с любой желаемой точно-
35
стью. При этом необходимо иметь в виду, чтоподобная цепь по существуработает врежимедискретизациитока (рис. 1.17).
U1 |
|
UС1 |
|
|
|
1 |
2 |
|
Кл |
|
|
U1 |
С |
С1 |
t |
|
t |
Рис. 1.17
Коммутацию конденсатора легко осуществлять с помощью ключей на полевых транзисторах(рис. 1.18).
Uу1 |
|
|
|
|
Uу2 |
|
|
|
|
|
Uу1 |
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U2 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uу2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.18 |
Транзисторные ключи, выполняемые на существующих полевых транзисторах, позволяют реализовать практически нулевые сопротивления во включенном состоянии и практически бесконечные в выключенном состоянии.
Схема активного конденсаторного фильтра нижних частот представлена на рис. 1.19.
Частота среза этого фильтра
fср = 1/2πRэкC2 = C1f/2πC2 = (fк/2π)(C1/C2).
36
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Кл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Uвх(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uвых(t) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С1 С2
Рис. 1.19
Тем самым, меняя частоту коммутации цепи, можно обеспчить любую желаемую частоту среза этого фильтра. Естественно, что частота коммутации должна быть больше частоты изменения входного сигнала. Если входной сигнализменяется плавно,точас-
тоту коммутации приходится увязывать с максимальной скоростью изменения входного сигнала. Аналогично, частота коммута-
ции должна быть больше ожидаемой частоты среза. Обычно принимают
fк= (50...100) fср.
Метод коммутируемых конденсаторов получил широкое распространение в интегральнойсхемотехнике. Он позволяет сущест-
венно уменьшить площадь кристалла, отводимуюдля резисторов. Например, для каналов звуковой частоты необходим фильтр с
постоянной времениτ = RC = 10 МОм 10 пФ. Резистор с таким сопротивлением занимает на кристалле большую площадь. Экономию дает использование метода коммутируемых конденсаторов. Так, есливзятьконденсатор емкостью в 1 пФиосуществить ко м- мутацию с частотой f = 100 кГц, то получится эквивалентный резистор с сопротивлением
Rэкв = |
1 |
= 10 МОм. |
(10−12 Ф)(100 103 Гц) |
Такая цепь занимает на кристалле площадь в 0,01 мм2, в 100 раз меньшую, чем в случае обычного резистора.
Столь же легко реализуется и схема интегратора с использованием метода коммутируемого конденсатора(рис. 1.19).
В схемена рис. 1.20 Uвых(t) = − |
1 |
|
∫Uвх(t)dt . |
R С |
2 |
||
|
экв |
|
Применение технологии интегрируемых конденсаторов позволяет не только экономить площадькристалла в интегральных схе-
37
мах. Дополнительно здесь просто создать пару согласованных конденсаторов с одинаковыми допусками и одинаковыми температурными дрейфами их параметров.
Как следует из принципа действия фильтров наоснове переключаемых конденсаторов, в их основе лежит, по существу, дис-
кретизация (прерывание) входных сигналов. Это может привести к появлению дополнительных помех.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С2 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rэкв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
|||||
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uвх |
(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uвых |
(t) |
|
|
|
Uвх(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uвых |
(t) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С1
Рис. 1.20
Во-первых, если наряду с полезным сигналом на вход пере-
ключаемого устройства будет поступать помеха с частотой, близкой к частоте коммутации, то в выходном сигнале может
появиться помеха разностной частоты, лежащая в диапазоне частот сигнала.
Например, если fк = 100 кГц, а на входе схемы имеет место по-
меха с частотой 99 кГц≤ fп ≤ 101, то в результате дискретизации (прерывания) на выходе схемы появляется дополнительное напря-
жение (помехи) с частотамиfп1 = fк −fп = 100 кГц− 99 кГц=1 кГц и fп2 = fк + fп = 101 кГц + 100 кГц = 201 кГц. С высокочастотной со-
ставляющей помехи легко справится фильтр нижних частот на входе схемы. Хуже обстоит дело с низкочастотной составляющей
помехи, если она лежит в полосе частот обрабатываемого (прерываемого) сигнала. Так, в нашем примере, если полоса входного
сигнала fс ≥ 1 кГц, то fп1 становится неотделимой от собственно сигнала. Отсюда возникает необходимость в возможно большем разнесениимаксимальнойчастоты сигнала fс max иfк,т.е. обеспеченииfс max < fк,а также в установке фильтра нижних частот на входе
схемы,ослабляющего помехисчастотами fп > fс max.
Во-вторых, помехи могут генерироваться быстрыми перехода-
38