лать на основании рис. 6, где приведены сводные данные о влия нии содержания легирующих элементов на предел текучести. Ле гирующие элементы по их влиянию на повышение предела теку чести медных сплавов располагаются в том же порядке, что и по влиянию на степень проявления хрупкости под действием ртути: Au > Ge > А1 > Zn (минимальное влияние). На рис. 7 показана
зависимость у от оу. Очевидно, при постоянном размере |
зерна, |
в условиях смачивания ртутью зависимость отношения |
у Спл/уси |
от предела текучести укладывается в узкую полосу разброса для всех исследованных сплавов. Отсюда следует, что чувствитель-
Рис. 7. Зависимость между пределом текучести медных сплавов и понижением энергии разрушения в контакте с ртутью; размер зерна 0,111 мм
1 — чистая медь
ность к понижению прочности и пластичности под действием рту ти не зависит от вида легирующего элемента в меди, а опреде ляется прежде всего пределом текучести (который, в свою оче редь, связан с концентрацией примеси).
Изменение размера зерна смещает уровень рассматриваемой кривой. Роль размера зерна показана на следующих рисунках. Приведенные данные о влиянии примеси цинка и алюминия ти пичны для всех четырех изучаемых систем, как это следует из сводного графика. Из рис. 8 видно понижение пластичности (определяемой как разность между разрушающим напряжением и пределом текучести: а/ — ау) с увеличением содержания при меси, причем величина этого понижения зависит от размера зер- -на: увеличение размера зерна снижает эффективность действия примесей.
Из рис. 8 можно заметить интересное явление: прямые, ха рактеризующие пластичность образцов с зернами различного размера, пересекаются при увеличении концентрации примеси. Например, можно было предполагать, что в случае сплавов
nal Zn™ К0Нта!Ре с ртутью пластичность крупнозернистых об-
нииЦ0В ДОл* на б - ь в ы ш е , чем мелкозернистых, при содержа нии цинка больше 23»/0 (ат.). В системе С и - А 1 критическое со-
Рис. 8. Влияние величины зерна |
на зависимость пластичности (сг/ — а у) |
сплава |
от его состава: |
1 — сплавы меди с цинком; 2 — с алюминием
Рис. 9. Влияние величины зерна на удлинение сплавов Си — Zn при испы тании в ртути
держание примеси составляет примерно 13% (ат.). Рис. 9 и Ю также иллюстрируют изменение характера зависимости пла стичности от размера зерна при различных содержаниях приме сей; в области относительно малых добавок цинка пластичность с увеличением размера зерна понижается, а при 30% Zn воз растает. Примеси алюминия оказывают аналогичное влияние: концентрация 10 % (ат.) близка, по-видимому, к граничному слу-
ся фактору, связанному в первую |
очередь с составом |
жидкой |
фазы'. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зависимость разрушающего |
напряжения |
от концентрации |
цинка в ртути показана на рис. 11 для сплавов Си |
Zn различ |
ного состава, имеющих различный размер |
зерен. |
За одним |
исключением |
все |
кривые приблизительно |
параллельны между |
собой и показывают плавное изменение разрушающего напря |
жения при переходе от чистой ртути к раствору 5% Zn в ртути |
Отклонение, |
наблюдающееся для сплава |
|
Си |
30 /о Zn в |
|
л |
стИ малых |
размеров |
зерен, |
может быть связано с описанным |
выше |
эффектом |
пересечения |
кривых пластичности для разных |
Размеров зерен и с некоторыми другими обстоятельствами, рас |
сматриваемыми в заключительном разделе. |
|
|
„„„„„„а |
На рис. 12 приведен ряд кривых, характеризующих влияние |
растворов цинка в ртути на |
свойства |
других систем. Во |
всех |
случаях добавка цинка к ртути приводит к повышению Р |
РУ |
Ющего напряжения, причем скорость этого прироста |
|
|
соответствующей скорости для сплавов Си |
Zn. |
д |
|
|
^ |
вых идет круче, чем остальные. Это указывает на то, ч |
Р |
У |
ствие цинка в ртути |
оказывает относительно |
бо.яьшое iвлияние |
на поведение высокопрочного сплава Си |
10 /о |
А |
Р |
Р |
|
тельно больших размерах зерна |
(диаметр 0,136 мм). Из при |
денных данных следует, что специфика влияния жид |
|
|
гамы не зависит не только от количества, но такж |
|
|
Р |
растворенных в меди элементов. За исключен |
м « |
ФФ |
|
„ |
ресечения», прирост пластичности также не зависит от размер |
“ Т а л е с |
было проведено сравнение |
моРФологи“„ Р “ Ру“ '™ " |
образцов сплава C u - Z n на воздухе, в |
|
” |
Р“ |
твД |
е |
|
в ртути |
(рис |
13). Образцы, испытанные на воздухе, без покр |
зия, имеют типично пластический П Р |
Д |
" |
S |
|
« Т * - |
ня запожпяртся в центре образца при образовании шеики и рас |
поостоамется |
к его краям |
Покрытие ртутью приводит к хруп- |
2 |
, |
S |
“ |
|
o L |
« |
= |
o |
|
? |
p |
= |
|
ГоГ. |
духе без покрытия.
1 Зависимость степени понижения прочности и пластичности металла от состава жидкой металлической фазы, особенно от концентрации активного компонента, была изучена в ряде работ [10, 18—20]. Для данной работы ха рактерно то, что концентрация основного активного компонента — ртути всегда очень велика, поэтому естественно, что примеси влияют не очень сильно. Сле дует также отметить, что авторы, испытывая латуни разного состава в коктакте с амальгамами цинка различной концентрации, не учитывают неравновесности всех этих систем; соответственно выводы о той или иной степени понижения поверхностной энергии в данной серии опытов нельзя считать до
статочно обоснованными. Прим. ред.
Рис. 11. Зависимость разрушающего напряже ния Of сплавов Си—Zn от добавки цинка к ртути перед нанесением покрытия на образец (каждая точка взята как средняя из трех испытаний) -.
I 343,0(35,0)
274,4(28,0)
| 205,8(21,0)
Ос I
^137,2(14,0)
Ь
1
1 68,6( 7,0)
I
«
Содержание растворенного Размер
элемента,% зерна,мм 0,029 0,017 0,057 0,136 0,16b
н9 Содержание Zn в Hg, % (am) H9~5Zn
Рис. 12. Влияние растворов Hg — Zn на разру шающее напряжение различных медных сплавов (каждая точка взята как средняя из трех испы таний)
Типичные кривые приведены на рис. 14 и 15 для сплавов Си— 1% Ge и Си — 7,5% Ge. Удлинение сплава Си— 1% Ge в контакте с раствором Hg — 5% Zn приближается к удлинению образцов, испытанных на воздухе без покрытия, причем разница
Рис. 15. |
Зависимость |
между |
размером |
зерна и |
эффектив |
ностью |
действия |
раствора |
Hg — Zn |
на прочность |
сплава |
Си — 7,5% |
Ge: |
|
Содержание |
|
|
|
растворенного Размер |
|
элемента,% |
зерен,мм |
|
Рис. 16. Снижение пластичности Cu-сплавов, вызываемое растворами алю миния в ртути
в результатах испытаний в чистой ртути и в растворе цинка в ртути не зависит от размера зерна. Пластичность образцов спла ва Си — 7,5% Ge, покрытых раствором Hg — 5% Zn, при малых размерах зерна намного ниже, чем образцов без покрытия, и лишь с увеличением размера зерна наблюдается повышение
прочности. Эти результаты связаны с отклонениями, показанны ми выше, на рис. 11 и 12.
Было исследовано также влияние растворов алюминия, кад мия, индия и золота в ртути на прочность медных сплавов. Кадмий и индий оказывают такое же действие, как и цинк, од нако для одинакового прироста прочности требуется большая их концентрация, чем цинка. Присутствие золота в растворе не вызывает заметного изменения во влиянии ртути на характери стики разрушения.
Покрытие раствором алюминия в ртути приводит к большему проявлению хрупкости, чем покрытие чистой ртутью. На рис. 16 приведены некоторые кривые, иллюстрирующие этот эффект и Указывающие на его независимость от размера зерна, состава и типа медного сплава.
Влияние предварительной деформации на воздухе на последующее разрушение в ртути
На рис. 17 приведены некоторые типичные кривые, показы вающие влияние предварительной деформации при постоянном размере зерна на механические свойства сплава Си — 30% Zn.
Р и с. 17. Влияние предварительной деформации, проведенной на воздухе, на деформируемость и прочность, определяемые при последующем испытании сплава Си — 30% Zn в ртути.
Зерно размером 0,081 мм:
1 — на воздухе; 2 — в ртути
Обозначим далее предварительную деформацию (относительное
удлинение образца) на воздухе, |
до смачивания через еВОзд> |
по |
следующее удлинение покрытого |
ртутью образца — через |
eHg*. |
соответственно истинное напряжение, достигнутое при предвари
тельной деформации на воздухе, а П0зд> |
а истинное напряжение |
разрушения смоченного образца a/rHg. |
Термин «разрушение в |
упругой области» отвечает случаям, когда покрытые ртутью образцы разрушаются при напряжениях, меньших аВозд, а тер-
мин «пластическое разрушение» — случаям, когда a/H g>
^ ^ еГ рис. 18 приведены аналогичные данные для разных раз меров зерна. При более крупных зернах <т/не возрастает линей но с предварительной деформацией; при меньших размерах зер на ofr нв сначала возрастает, а затем понижается и, наконец, при самом мелком зерне монотонно понижается с увеличением предварительной деформации. Эти данные еще раз указывают на различия во влиянии размера зерен, связанные с описанны
ми выше результатами.
205,8(21,0)г
У
171,6(17,5)
137,2(14.0)
Qi О , |
|
|
|
|
|
|
|
Sc |
|
|
|
|
|
|
|
2 ^ |
103,1(10,5) |
|
|
|
|
|
|
а ^ |
|
|
|
o O JB O |
|
|
II |
|
|
|
*0,276 |
|
*5. |
|
|
|
|
о 0,366 |
|
CD |
68,6( 7,0) |
|
|
|
|
a |
0,10 |
0,14 |
0,18 |
0,22 |
0,26 |
0,30 |
о. |
0,06 |
Предварительная деформация на воздухе
Р ис. 18. Изменения разрушающего напряжения при испы тании в ртути, вызванные предварительной деформацией на воздухе
Кривые, приведенные на рис. 18, в той части, где они пока зывают нарастание, отвечают пластическому разрушению; спад кривых соответствует разрушению в упругой области. Относи тельное изменение разрушающего напряжения с размером зерна будет рассмотрено при общем обсуждении всех полученных ре зультатов. Поскольку указанные кривые не характеризуют пол ностью каждый случай разрушения, были использованы также другие способы представления результатов.
Кривые, приведенные на рис. 19, показывают величину отно сительной деформации при испытании в ртути в зависимости от размера зерна. Эти кривые позволяют сделать ряд интерес ных заключений: 1) с возрастанием еВОзд величина ене пони жается при всех размерах зерен; 2) с увеличением размера зерна при постоянном значении еВОзц величина ене сначала воз растает, а затем понижается; 3) скорость понижения eHg лишь незначительно зависит от размера зерна. Второй вывод осо бенно важен. Он означает, что размер зерна неоднозначно влияет на зависимость пластичности при испытании в ртути от предва-
рительной деформации; следовательно, межзеренное разруше ние контролируется более чем одним механизмом. Экстраполя ция каждой кривой до нулевого значения деформации eHg показывает критическую величину деформации на воздухе, при которой совершается переход от пластического разрушения к хрупкому. Критическая предварительная деформация е*озд
сначала возрастает, а затем падает с увеличением размера
|
зерна; таким образом, |
существует некоторый |
оптимальный раз |
|
мер |
зерна, |
обеспечиваю |
|
|
|
|
|
Cu-30Zn |
|
|
щий |
наибольшее |
сопро |
|
|
|
|
|
|
|
тивление |
(предваритель |
|
|
|
|
|
В, мм |
|
|
|
|
|
|
|
х 0,080 |
|
|
ной деформации. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о 0,160 |
|
|
Относительное измене |
|
|
|
|
|
&0,275 |
|
|
ние |
свойств |
покрытых |
|
|
|
|
|
и 0,366 |
|
|
ртутью образцов |
нагляд |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нее |
всего |
иллюстрирует |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ся зависимостью |
величи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ны |
Of Hg/сТвозд |
от |
предва |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рительной |
|
деформации |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
различных |
размерах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зерен (рис. 20). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Линия, проведенная на |
0 ,0 6 *. |
0,10 |
0,14 |
0,18 |
0,22 |
0,26 |
0J0 |
|
Уровне о/ Hg/овозд = |
К |
оп |
|
Предварительная деформация на воздухе |
|
ределяет переход от |
пла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стического |
разрушения |
Рис. 19. |
Влияние |
предварительной |
де |
|
(о/ не/овозд> |
1) |
К |
разру |
формации |
на |
воздухе |
на |
удлинение |
|
сплава Си — 30% |
Zn при испытании |
в |
|
шению в упругой области |
|
|
|
|
ртути |
|
|
|
|
(в/Hg/oB03fl<C 1). |
Пересе- |
|
1 |
определяет |
критическую |
|
Чение кривых с линией о/ Hg/овозд = |
|
Величину предварительной деформации, при которой совершает |
|
ся |
переход; |
эти значения критической деформации сов |
|
падают с приведенными |
на рис. 19. Отметим, что снижение со |
противления разрушению, характеризуемое уменьшением отно шения Of Hg/авозд. при разрушении в пластической области меньше, чем при разрушении в упругой. Вероятно, эти два типа разрушения определяются различными процессами, и коль скоро условия разрушения © упругой области достигнуты, дальнейшее увеличение предшествующей деформации ведет к быстрому уменьшению сопротивления материала разрушению.
Зависимость величины критической предварительной де
формации от размера |
зерна (на основе рис. 20) |
показана на |
рис. 21. |
|
|
Начальный участок отвечает резкому увеличению предвари |
тельной деформации, |
необходимой для перехода |
к хрупкости, |
а второй участок — медленному снижению этой |
деформации. |
Максимум кривой соответствует размеру зерна, при котором достигается наиболее высокое сопротивление проявлению хруп-