книги из ГПНТБ / Ремонт машин инженерного вооружения учебник
..pdfПравильность размерной цепи может быть достигнута частич ной взаимозаменяемостью, пригонкой и компенсаторами.
По первому методу применяют расширение допусков на отдель ные звенья цепи.
При втором методе изменяют размер одного из звеньев для возможной компенсации ошибки, превышающей допустимую и на рушающей правильность размерной цепи.
По третьему методу для того, чтобы уменьшить требования, предъявляемые к входящим в размерную цепь деталям, в нее вво дят подвижные или неподвижные компенсаторы.
Неподвижные компенсаторы представляют собой добавочные детали различных размеров. Размер этих деталей подбирается так, чтобы условия на возможные отклонения замыкающего звена были соблюдены. В качестве компенсаторов применяются проклад ки или шайбы. В отдельных случаях вместо одной прокладки ус танавливают набор прокладок определенной толщины.
Примером таких компенсаторов являются прокладки, устанав ливаемые между крышками подшипников скольжения, и проклад ки, устанавливаемые под крышки подшипников качения (напри мер, у редукторов), при помощи которых перемещают подшипник в осевом направлении.
Подвижные компенсаторы выполняются в виде стопорных вин тов, клиньев, натяжных гаек (резьбовой компенсатор) и пр.
Преимущества компенсаторов заключаются в том, что они обеспечивают необходимую величину зазора при сборке узла и устраняют влияние износа или деформации, получающихся во время работы машины. Так, износ вала и подшипника обычно ком пенсируется удалением прокладок между крышками подшипника. Наличие в сборке компенсаторов предусматривается техническими условиями.
В качестве примера применения размерных цепей и компен саторов рассмотрим сборку фрикционов.
Как известно, при сборке фрикционов должны быть обеспече ны два основных требования: фрикцион должен передавать мак симальный крутящий момент при включении, а при выключении диски фрикциона должны полностью разъединяться. Необходимая регулировка фрикциона ПМП (БАТ и БТМ) обеспечивается опре деленной толщиной регулировочных прокладок, которая опреде ляется расчетом сборочной размерной цепи, показанной на рис. 44.
Как видно из рисунка |
|
|
7 = 5 + С — А, где |
5 = 5 ] — В2; С = d + Д; |
|
|
А = А, + А 2. |
|
Отсюда толщина регулировочных прокладок |
определится из |
|
следующего выражения: |
|
|
7 = d + Д ~г В-, — (А] + А 2+ 5 2). |
|
|
Величины А], А2, B t и 5 2 |
определяют замерами, а значения й |
|
и А для данного фрикциона соответственно равны |
19 мм и 1 мм. |
112
§ 7. СБОРКА ХАРАКТЕРНЫХ СОПРЯЖЕНИЙ
Рассмотрим некоторые примеры сборки наиболее характерных сопряжений: сборку соединений с гарантированным натягом, сбор ку подшипников качения, зубчатых колес, установку валов и др.
Сборка соединений с гарантированным натягом
Как известно из курса деталей машин, соединения с гаранти рованным натягом осуществляются прессовой или горячепрессовой посадками. Насаживаемая деталь предварительно нагревается.
Наибольшее усилие запрессовки Р (также и выпрессовки), необходимое для сборки соединения с гарантиро ванным натягом, может быть найдено по формуле (рис. 47)
|
Р ~ /зап ■TzdLq, |
(1.45) |
|
где Лап — коэффициент |
трения при |
||
d |
запрессовке; |
|
|
— диаметр |
охватываемой |
||
|
детали |
по |
поверхности |
L |
сопряжения, |
мм; |
|
— длина запрессовки, мм; |
|||
q — удельное |
давление на |
||
|
контактной |
поверхности, |
|
|
кг/мм2, |
которое может |
быть определено по фор муле
Я
*
где О
£\ и Е*
с\ и с2
|
8- 10-3 |
Рис. |
47. |
Схема соеди |
1 |
нения |
с |
гарантирован |
|
|
(1.46) |
ным |
натягом: 1 — охва |
|
тываемая деталь; 2 — |
А |
охватывающая деталь |
расчетный натяг, равный |
A d— (Hi-\-H2), а значения |
Hi и Яг принимают в зависимости от класса чистоты обработки деталей, мк;
модули упругости материала охватываемой и охваты вающей деталей, кг/мм2;
•коэффициенты, определяемые по формулам:
с, = |
d2 + |
d 2 |
— Р-1. |
|
d2 - |
d 2 |
|
|
D2 + d* |
(1-47) |
|
с2— |
, |
||
----- -----(- Р г! |
|||
|
D2 - d 2 |
|
ci и с2 можно брать из табл. 14.
8 З а к . 229 |
113 |
Значения коэффициентов Cj и
dr, |
d |
Г-i = |
Г |
= 0,3 |
J |
1Г о со |
или |
— |
|
|
|
||
d |
D |
И |
|
с2 |
|
Cl |
|
|
|
|
|||
0,0 |
|
0,70 |
|
— |
|
0,70 |
0,1 |
|
0,72 |
|
1,32 |
|
0,72 |
0,2 |
|
0,78 |
|
1,38 |
|
0,78 |
0,3 |
|
0,89 |
|
1,49 |
|
0,89 |
0,4 |
|
1,08 |
|
1,68 |
|
1,08 |
0,5 |
|
1,37 |
|
1,97 |
|
1,37 |
0,6 |
|
1,83 |
|
2,43 |
|
1,83 |
0,7 |
|
2,62 |
|
3,22 |
|
2,62 |
0,8 |
|
4,25 |
|
9,83 |
|
9,23 |
Т а б л и ц а 14
ix2 = 0,25
с2
—
1,27
1,33
1,45
1,63
1,92
2,37
3,17
9,78
П р и м е ч а н и е , щ и р2— коэффициенты Пуассона, |
р -0,3 |
для стали, |
р^0,25 для чугуна. |
|
|
Коэффициент трения при запрессовке зависит |
от |
материала |
деталей, чистоты поверхностей сопрягаемых деталей, |
удельного |
давления на контактной поверхности, наличия и характера смазки. При различных исследованиях были получены коэффициенты, из меняющиеся в широких пределах. При стальном вале и различных втулках можно принимать следующие значения:
стальная втулка /зап=г=0,06-:-0,22; чугунная втулка /3ап=0,06-;-0,14; латунная втулка /зап—0,05-1-0,10.
Величина необходимого натяга определяется методом, извест ным из курса деталей машин.
В случае сборки соединения с нагревом охватывающей детали температура нагрева ее выбирается в зависимости от коэффи циента линейного расширения металла и проведенной термообра ботки. Практически она принимается не более 450°.
Температуру нагрева охватывающей |
детали |
приблизительно |
|
можно определить по формуле |
|
|
|
8, |
+ 30 + |
t \ |
(1 48) |
а-аИО3 |
|
|
114
Соединение с гарантированным натягом можно осуществлять и путем охлаждения охватываемой детали. В этом случае темпе ратура, до которой должна быть охлаждена деталь, будет
|
t1О |
t° |
шах ~т~ |
(1.49) |
|
|
|
ad 1 0 * |
|
В этих формулах: |
|
|
|
|
8 Тmax |
— наибольший |
натяг посадки, мк; |
|
|
80 |
— минимально |
необходимый зазор при сборке, завися |
||
|
щий от используемых приспособлений, веса и разме |
|||
|
ра деталей, мк; |
|
деталей; |
|
а — коэффициент |
линейного расширения |
|||
t° |
— температура |
в сборочном помещении; |
|
|
d |
— диаметр соединения, мм. |
|
||
Сборку |
(запрессовку) |
надо производить осторожно, обеспечи |
||
вая правильное направление |
напрессовываемой детали. |
Сборка шпоночных соединений
Соединения деталей с постановкой между ними шпонок произ водят при помощи прессов, съемников, струбцин и медных молот ков. Шпонку устанавливают в паз вала с небольшим натягом, осу ществляемым прессом или легкими ударами медного молотка. В пазу ступицы создается более свободная посадка. Точность при гонки шпонки по торцам и зазору по наружной стороне должна быть очень высокой, так как через торцы шпонок передаются зна чительные усилия от одной детали к другой.
При посадке соединений необходимо следить за тем, чтобы ступица сидела не на шпонке, а на поверхности вала, иначе воз растает удельное давление в шпоночном соединении и в нем соз дается качка, которая может расти и нарушать нормальное соеди нение.
Сборка шлицевых соединений
В шлицевых соединениях центрирование детали можно произ водить одним из трех способов:
а) по наружному диаметру шлицев вала, при котором посадка достигается шлифовкой наружного диаметра вала и протягива нием шлицевого отверстия (рис. 48,а)\
б) по внутреннему диаметру шлицев вала, при котором посад ка достигается за счет шлифования отверстия детали (рис. 48,6);
в) по боковым поверхностям шлицев вала (рис. 48,в).
Первый вид соединения встречается наиболее, часто, он наибо лее дешев в изготовлении. Второй вследствие высокой стоимости изготовления применяется значительно реже. Третий вид соедине-
8* |
115 |
ния применяется при наличии на валу более 1 0 шлицев в переда чах, где не требуется точного центрирования деталей.
Сборка шлицевых соединений должна начинаться с тщатель ного осмотра состояния шлицев обеих деталей. Даже незначитель ные забоины, задиры или заусеницы не могут быть допущены в
Рис. 48. Способы центрирования шлицевого соединения: а — по наруж ному диаметру; б — по внутреннему диаметру; в — по боковым поверхно стям шлицев
шлицевом соединении. При сборке необходимо обращать особое внимание на состояние внешних фасок и закруглений внутренних
углов шлицев, так как при |
неправильном |
выполнении этих эле |
|||||||
ментов возможно заедание |
шлицев |
при |
сборке |
соединения. При |
|||||
|
сборке тугоразъемных |
шлицевых |
|||||||
ЦентрироВание поS |
соединений |
целесообразно |
приме |
||||||
S |
нять пресс. Собирать такие соеди |
||||||||
\\К |
нения с помощью молотка не реко |
||||||||
|
мендуется, так как неравномерны |
||||||||
|
ми ударами молотка можно вызвать |
||||||||
|
перекос |
охватываемой |
детали |
и |
|||||
|
даже задиры на шлицах. При очень |
||||||||
|
тугих шлицевых соединениях реко |
||||||||
|
мендуется |
|
охватывающую |
деталь |
|||||
ЦентрироВание noD$ |
перед напрессовкой нагреть в масле |
||||||||
|
до 1 0 0 —1 2 0 °. |
|
|
|
|
|
|||
|
В легкоразъемных и подвижных |
||||||||
|
шлицевых |
|
соединениях |
охватываю |
|||||
|
щие |
детали |
устанавливаются |
на |
|||||
|
место под действием небольших уси |
||||||||
|
лий. В последнее время в машинах |
||||||||
|
стали применять валы со шлицами |
||||||||
Рис. 49. Шлицы эвольвент |
эвольвентного |
профиля |
(рис. 49), |
||||||
более дешевыми в изготовлении и |
|||||||||
ного профиля |
износоустойчивыми в работе. Цент |
||||||||
|
рирование |
в этом |
случае |
осуще- |
ствляется по боковым эвольвентным поверхностям шлицев, Собранные детали со шлицевыми соединениями необходимо
проверить на |
биение. |
Проверка |
производится индикатором |
||
при установке |
вала |
в центрах |
или |
на |
призмах. Величина |
биения, зависящая от характера детали |
и ее |
назначения, не дол |
жна превышать допускаемых пределов, определяемых технически ми условиями.
116
Сборка подшипников качения
Известно, что для нормальной работы подшипников должны быть строго соблюдены посадки внутреннего и внешнего колец с валом и корпусом детали.
Правила посадки подшипников сводятся к следующему:
а) внутреннее кольцо подшипника должно иметь на валу глухую, тугую или напряженную посадку (вал вращается, корпус неподвижен); наружное кольцо в корпусе имеет подвижную по садку (рис. 50);
Рис. 50. Посадка подшипника на вал (вал вращается)
б) внутреннее кольцо подшипника должно иметь на валу по вижную посадку (рис. 51), наружное кольцо в корпусе — переход ную посадку (вал неподвижен, корпус вращается).
При такой посадке кольцо, соединенное с вращающейся де талью, будет иметь равномерный износ по всей окружности.
Следует иметь в виду, что если и внутреннее и наружное коль ца подшипника будут собраны с натягом, то вследствие деформа ции колец, шарики могут быть зажаты, что приведет к разруше нию подшипника.
При постановке подшипников на вал их нагревают в масле до температуры 60—100° в течение 15—20 минут, затем под некото рым усилием устанавливают на место.
Необходимую температуру нагрева можно определить. Если в холодном состоянии разница между внутренним диаметром коль ца подшипника и диаметром вала, соответствующая натягу посад ки, была А, то после нагрева подшипника этот натяг уменьшается
на величину dat, |
где d — внутренний диаметр |
кольца подшипника, |
а — коэффициент |
линейного расширения, |
равный для стали |
11 • 1СН6, и t — температура подогрева подшипника. В лучшем слу чае желательно, чтобы
А -4^ dat, |
(1.50) |
117
откуда
Например, при d—60 мм и А=0,04 мм (тугая посадка) необ ходимая температура нагрева подшипника
0,04 |
= 60°. |
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,000011-60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Осевые |
усилия |
созда |
|||||
|
ются легкими ударами мед |
|||||||
|
ного молотка через кольце |
|||||||
|
вую оправку. Удары молот |
|||||||
|
ка должны наноситься толь |
|||||||
|
ко по внутреннему кольцу, |
|||||||
|
так как в противном случае |
|||||||
|
может |
произойти |
|
перекос |
||||
|
колец |
и |
разрушение |
под |
||||
|
шипника. |
|
Напрессованные |
|||||
|
подшипники |
|
проверяются |
|||||
|
проворачиванием от руки. |
|||||||
|
Кроме того, для провер |
|||||||
|
ки правильности |
установки |
||||||
|
подшипников качения после |
|||||||
|
их насадки щупом измеряют |
|||||||
|
зазор между |
подшипником |
||||||
|
и заплечником вала. Равно |
|||||||
|
мерный |
|
зазор |
по окружно |
||||
|
сти' указывает на то, что |
|||||||
|
подшипник не стал пол |
|||||||
|
ностью на место насадки и |
|||||||
|
запрессовку |
надо |
|
продол |
||||
|
жать. |
Неравномерный |
за |
|||||
|
зор по |
окружности |
указы |
|||||
Рис. 51. Посадка подшипника на |
вает на наличие перекоса. В |
|||||||
этом случае подшипник |
на |
|||||||
ось (ось неподвижна) |
до снять и установить вновь, |
|||||||
После напрессовки подшипника |
устранив |
причину |
перекоса, |
|||||
на вал следует |
убедиться в |
том, что шарики его не защемлены. Простейшим способом опреде ления наличия радиального зазора в подшипнике после его уста новки на вал или в корпус является проверка колец «на качку» (рис. 52). Между радиальным и осевым зазором для шарикопод шипников существует зависимость. Для однорядного шарикопод шипника осевое перемещение — «йгра» С в 12—20 раз больше ра
диального |
и составляет в зависимости от серии подшипника от |
0,1 до 0,7 |
мм. |
118
Естественно, что перемещения такого порядка могут быть легко ощутимы. Однако для сборки точных подшипников узлов проверку наличия зазоров в подшипнике после его запрессовки следует производить приборами так, как это показано на схеме рис. 53.
В машинах инженерного вооружения часто встречаются валы, установленные на упорных конических роликовых подшипниках. Регулировка зазора в таких подшипниках является ответственной сборочной операцией. Неправильно установленный зазор в кони-
Р и с. 52. Проверка подшипника |
Р и с. 53. Схема проверки за- |
«на качку» |
зоров в подшипнике после его |
|
напрессовки на вал: 1 — вал; |
|
2—подшипник; 3 — индикаторы |
ческом роликовом подшипнике часто может быть основной причи ной преждевременного его износа. В первую очередь усиленному износу подвергаются ролики, которые при недостаточном зазоре защемляются между кольцами, а при больших зазорах восприни мают дополнительные динамические нагрузки.
Радиальный зазор в коническом роликоподшипнике регулируют осевым смещением наружного кольца (рис. 54) на величину С. Зависимости между осевым перемещением кольца С, радиальным зазором е и зазором по линии давления X следующие:
C t g p , |
|
X=C sin р. |
|
При сборке узла вначале определяют |
оптимальное значение |
С, требуемое для создания в подшипнике |
необходимого радиаль- |
119
ного зазора. Далее подшипник монтируют в корпусе и изменением толщины регулировочных прокладок или вращением регулировоч ной гайки создают требуемые зазоры.
При сборке подшипников надо проверить резьбу стопорной шайбы и состояние сепараторов. Гайка, крепящая подшипник, должна быть затянута и снабжена гаечным замком.
О О
Р и с. 54. Схема регулирования радиального за зора конического роликоподшипника
Сборка зубчатых передач
Если зубчатые колеса выполнены строго в соответствии с чер тежами и межцентровые расстояния соответствуют техническим условиям, то зубчатая передача должна работать вполне удовлет ворительно.
Нормальная работа зубчатой передачи характеризуется: а) на личием нормального, бокового и радиального зазора между
Рис. 55. Проверка радиальных и боковых зазоров в зубчатых колесах
зубьями; б) правильным касанием зубьев по их рабочим профи лям; в) отсутствием биения колес по торцу и г) отсутствием рез кого шума.
Собранные после ремонта зубчатые колеса могут иметь нерав номерный или сверхдопустимый большой или малый зазор между зубьями, радиальное и осевое биение колес и т. п. Проверяют боковые а и радиальные б зазоры между зубьями (рис. 55) оттис ком свинцовой проволоки или пластинки, прокатанной между зубьями парных колес.
12 0
Толщину сплющенной пластинки, соответствующей величине зазоров, измеряют микрометром: в трех местах через '/з длины окружности, между тремя парами сопряженных зубьев.
Зазоры, рекомендуемые действующим стандартом для зубчатых колес, выполненных по II и III классам точности, приведены в табл. 15.
Т а б л и ц а
Боковые зазоры для зубчатых колес II и III классов точности
|
Межцентровое расстояние, |
мм |
|||
|
—0012 0 0 |
-200400 |
тг |
со |
1200-1600 |
|
|
|
О |
О |
|
Класс передачи |
О |
|
О |
<м |
|
|
о |
|
00 |
( |
|
|
1 |
|
1 |
1 |
|
|
|
о |
о |
|
|
|
о |
|
о |
|
|
15
1600-2000 j
II |
(наибольший зазор), |
мк |
70 |
90 |
130 |
2 1 0 |
290 |
370 |
450 |
|
III |
(наибольший зазор), |
мк |
10 0 * |
1 2 0 |
160 |
240 |
320 |
400 |
|
480 |
80 |
80 |
80 |
80 |
80 |
80 |
|
80 |
|||
|
|
|
|
|||||||
|
* Числитель— верхнее |
отклонение |
зазора, |
знаменатель |
— нижнее |
отклоне |
||||
ние зазора. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименьшие боковые зазоры указаны в таблице с учетом ком пенсации уменьшения бокового зазора от нагрева при разности температур зубчатой передачи и корпуса в 25° и равенстве их ко эффициентов линейного расширения. В других условиях работы эти величины изменяются, и значение наименьшего бокового зазора уменьшается до 80 мк для любого межцентрового рас стояния.
Радиальный зазор не должен быть больше 0,16—0,20 модуля (для колес средних модулей).
Замеряют осевые биения зубчатых колес индикатором, кото рый устанавливают так, чтобы подвижный наконечник его был в соприкосновении с торцом зубчатого колеса.
Правильность зацепления зубьев сопряженных зубчатых колес между собой проверяют «на краску». На зубья одного зубчатого колеса наносят тонкий слой краски, а на зубьях другого колеса после провертывания получают отпечатки. По отпечаткам судят о правильности зацепления сопряженных зубчатых колес (рис. 56). Длина отпечатка при правильном зацеплении должна быть не ме нее 65% рабочей длины зуба (II класс) и не менее 50°/° длины зуба Для III класса. По высоте отпечаток должен быть не менее 60% высоты зуба.
121