книги из ГПНТБ / Мамиконов А.Г. Теория авиационных компрессоров и газовых турбин [учебник]
.pdfна рис. |
58. \С |
увеличением радиуса все абсолютные |
и |
относи |
|||
тельные скорости, а также поточные углы уменьшаются. |
Отсюда |
||||||
следует, |
что |
число М перед |
решеткой |
как |
РК, так |
и |
СА до |
|
|
стигает наивысшего значения на диа |
|||||
|
|
метре втулки. Необходимо, однако, |
|||||
|
|
учитывать, что характер изменения |
|||||
|
|
по |
радиусу |
относительной |
скорости |
||
|
|
Wx |
существенно |
зависит от степени |
|||
|
|
реактивности. При высоких значе |
|||||
|
|
ниях т скорость |
и число Мрк бу |
||||
|
|
дут |
к концу лопатки не уменьшаться, |
||||
|
|
а, |
наоборот, увеличиваться (в отли |
||||
|
|
чие |
от абсолютных скоростей; ко- |
|
|
|
■торые' независимо от величины т |
|||
|
|
|
всегда вдоль радиуса уменьшаются). |
|||
|
|
|
Лопатки |
ступени |
с |
постоянной |
вых скоростей в ступени, с' nb- |
реактивностью, (рис. 58) выполняются, |
|||||
как и в Случае Г = |
const, .закручен- |
|||||
стоЯнной реактивностью i |
, ными -по длине, но имеют другие за- |
|||||
; |
но |
|
коны изменения. углов установки и |
|||
изгиба пффидей |
радиусу. Характерно, что |
в ступени с |
||||
•с = const лопатки |
Р К и |
САзакручены |
в разные |
стороны, j |
■Рис. 58. Планы скоростей и решетки профилей ступени с постоянной реактивностью:
а) на внешнем диаметре; б) на. диаметре втулки
120
§39. СРАВНЕНИЕ СТУПЕНЕЙ С ПОСТОЯННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ
ИПОСТОЯННОЙ РЕАКТИВНОСТЬЮ
Основываясь на сводном графике изменения различных ве* личин по радиусу в сравниваемых ступенях (рис. 59), а также на изложенных выше свойствах ступени с Г = const, можно отметить следующие ее основные недостатки по сравнению со ступенью с т = const:
1)резкое изменение чисел Мрк и МСА по длине лопаток
которое обусловливает невозможность использования больших чисел М, а следовательно, и высоких окружных скоростей на среднем радиусе; благодаря этому снижается работоспособность ступени;
Рис. 59. Сравнение ступеней с постоянной циркуляцией и |
постоянной реак- |
|
|
тивностью |
|
2) затруднительность |
выдерживания условия |
L ~ const вбли |
зи диаметра втулки, где |
вследствие больших предварительных |
закруток лопатки РК обтекаются потоком с низкой относитель ной скоростью wm, в то время как потребная закрутка в ко лесе достигает наивысших значений;
3) сильную закрученность лопаток по длине, которая, кроме технологических и конструктивных неудобств, может оказаться сопряженной с появлением в корневых сечениях РК углов вы хода. потока , превышающих 90°; последнее нежелательно, так как приводит к неблагоприятной форме межлопаточного
■121
канала, а именно к ненужной конфузорнОсти его выходного участка;
4) |
переменность степени реактивности по длине лопатк |
|||
в корневых и |
концевых |
сечениях |
степень реактивности может |
|
принять такие |
значения, |
которые |
далеко не будут соответст |
вовать условию получения максимального к.п .д . элементарных ступеней, что приведет к снижению к.п .д . ступени в целом.
К числу достоинств ступени с постоянной циркуляцией сле дует отнести безвихревой характер движения воздуха в осевых зазорах между рядами лопаток и легкость обеспечения необ ходимой из условия L-, = const закрутки потока в РК и СА на внешнем диаметре. Кроме того, уменьшение числа Мрк по на
правлению к втулке позволяет использовать для корневых се чений лопаток РК профили со значительной относительной толщиной и тем самым облегчить выполнение требований проч ности.
Отметим, что существенное различие между сравниваемыми ступенями наблюдается только при низких степенях реактив ности на среднем радиусе (\р <^\). С увеличением \ р это раз личие постепенно уменьшается и при \ р = \ вовсе исчезает.
Отрицательные свойства ступени с постоянной циркуляцией особенно остро проявляются при большой относительной длине лопаток и низких значениях \р , которые присущи первым сту пеням авиационных осевых компрессоров. Поэтому дозвуковая ступень с Г = const, как правило, в качестве первой ступени компрессора не используется. Она применяется в первых ступе
нях только при больших d, а также встречается в последую щих ступенях компрессора в связи с меньшей длиной их лопа ток.
В ступени с постоянной реактивностью в отличие от Г = const необходимая закрутка потока на диаметре втулки достигается легко, но зато нередко оказывается затруднительным обеспе чение условия Lj = const на внешнем диаметре, что объясняется низкими скоростями у концов лопаток. В связи с указанным обстоятельством в авиационных осевых компрессорах в послед ние годы получили также распространение ступени промежу точного типа между Г = const и т = const.
§40. СТУПЕНИ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ТИПА
Уступеней промежуточного типа один из возможных зако нов изменения предварительной закрутки по радиусу (часто встречающийся на практике) описывается общим уравнением
с1а = А |
, |
г |
+ |
(5.29) |
122
в котором постоянным коэффициентам Аг и А2 придаются раз личные значения. При известной предварительной закрутке на среднем радиусе только один из коэффициентов или Л 2 мо жет выбираться произвольно, так как второй однозначно опре деляется по уравнению (5.29), написанному применительно к среднему радиусу:
|
|
|
. |
, |
Ао |
|
|
|
(5.29а) |
|
|
'111 ер ' : А\гср + |
~— ' |
|
|
|
|||||
В число ступеней, охватываемых |
уравнением |
(5.29), входят, |
||||||||
властности, и ступени с Г = |
const и т = |
const. |
|
|
||||||
Действительно, |
при Л , = 0 |
из (5.29а) |
получим А2 = с 1исргер и, |
|||||||
следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c lu> |
^ U ic p ^ e p ’ |
|
|
|
|||
что характерно для |
ступени с постоянной циркуляцией. |
|||||||||
|
|
|
Q |
|
то |
в этом |
случае |
согласно (5.29а) |
||
Если принять А х— тис-£ , |
||||||||||
|
|
|
г ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
■^2 |
|
(р \ и с р |
^mu cji) Рср |
|
^ и ер Гср |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
и поэтому |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
__ |
^ т а ср г |
|
и. ср |
г ср |
|
|
|
т. е. получается ступень с постоянной реактивностью. |
||||||||||
Отсюда |
следует, |
что все ступени, |
у которых |
коэффициент |
||||||
А 1 лежит в пределах от 0 |
Q |
|
занимают |
промежуточное |
||||||
до |
таср , |
|||||||||
положение между |
ступенями |
Тср |
постоянной циркуляцией и по |
|||||||
с |
||||||||||
стоянной |
реактивностью. |
Чем |
меньше |
коэффициент A lt тем |
ближе будет по своим свойствам ступень промежуточного типа к ступени с Г = const.
При условии L-, — const" окружная составляющая |
абсолютной |
|||
скорости |
за колесом будет в ступени Промежуточного типа из |
|||
меняться |
по закону |
|
|
|
с 2„ = |
Ci. + Дг. = Л гг + |
= А \ Г + у |
, |
(5.30) |
где коэффициент |
|
|
|
|
|
А3 А-> + |
ср*~ср • |
|
|
123
§ 41. ФАКТОРЫ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ПРОПУСКНУЮ СПОСОБНОСТЬ СТУПЕНИ
Радиальные габариты многоступенчатого осевого компрес сора почти всегда определяются размерами его первой ступени, на входе в которую воздух обладает наименьшим удельным весом. Поэтому именно для этой ступени наиболее важно уста
новить зависимость ее пропускной |
способности |
от |
различных |
|||||
факторов. 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Оценку пропускной способности первой ступени удобно |
||||||||
производить |
по |
так называемому |
коэффициенту |
производи |
||||
т ельност и |
<fK, который |
определяется как отношение действи |
||||||
тельного расхода |
воздуха О к максимально |
возможному рас |
||||||
ходу Gmax через круг с |
диаметром, |
равным диаметру рабочего |
||||||
колеса, при условии, что |
полные параметры потока |
перед ука |
||||||
занным кругом равны их |
значениям р а* и Та* |
на |
входе в ком |
|||||
прессор: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
u majr |
|
|
|
(5-31) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку наибольший расход воздуха достигается при кри. тическом режиме течения и, как известно из газовой динамики, критическая плотность тока
(5.32)
где
то максимальный расход
G/nax |
' ^ахрТакр |
Ра* mкр• |
|
|
|
У Т ? |
|
После подстановки в (5.31) получим |
|
|
|
|
_ 4 0 V Та* |
|
(5.33) |
|
*D K> p*m Kp |
’ |
|
|
|
откуда следует, что чем больше коэффициент <рл, тем меньше будут при заданном расходе воздуха диаметральные размеры ступени. Если, наоборот, задан диаметр DK, то с ростом ук бу дет увеличиваться расход воздуха.
- |
1 ----- |
•j |
1 Приводимые ниже соотношения в принципе справедливы также и для любой промежуточной ступени компрессора.
124
Для того чтобы' выявить факторы, определяющие коэффи циент производительности, напишем уравнение расхода для сечения на входе в РК:
G = |
J |
(Dl — D lrn) сы Ь = |
( l |
- |
^ 2) ciTi Sin at. |
(5 .34) |
|
Так |
как |
осевая, скорость |
сы и удельный вес 7 ; |
вдоль |
ра |
||
диуса в общем случае изменяются, |
то |
в уравнении (5.34) |
под |
произведением с1ауг следует понимать его значение, осредненное по длине лопатки. Рядом исследований показано [57], что во многих случаях с весьма; небольшой погрешностью можно счи тать с 1ау1 = с 1аеру]ер, т. е. определять расход по осевой скорости и удельному весу на среднем радиусе.
. Для последующих преобразований уравнения (5.34) исполь зуем известное из газовой динамики понятие об относительной.,
или безразм ерной , плот ност и т ока q, которая представляет собой отношение действительной плотности тока су к ее макси
мально возможному (т. е. |
критическому) значению скрукр: |
||||||
|
|
|
|
|
П |
|
(5.35) |
|
|
|
|
|
^кр\кр |
||
|
|
|
|
|
|
||
Здесь |
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
£+1 |
|
|
|
|
|
|
|
•м2 2 ( А - 1 ) |
а произведение скрукр |
определяется по формуле (5.32). Следова |
||||||
тельно, |
|
|
|
|
|
|
*-и |
|
|
|
|
|
k + |
\ |
|
|
|
|
|
|
2(ft —1) |
||
|
|
|
2 ( 1 + ^ |
№ ) |
(5.36) |
||
|
|
|
|
||||
или при выражении через коэффициент |
скорости X= — |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Скр |
|
|
|
|
|
|
|
(5.37) |
Как видим, |
относительная |
плотность |
тока является функцией |
||||
только числа М |
или связанного с ним коэффициента скорости X. |
||||||
Поскольку |
в |
области |
чисел |
М < 1 скорость потока увеличи |
|||
вается быстрее, |
чем при |
этом |
уменьшается удельный вес, а в |
||||
области М > |
1 |
картина меняется на обратную, то максимальное |
|||||
значение q = |
1 |
|
достигается при М = = 1 |
и соответственно Х = 1 . |
125
Чем в большей степени отличается скорость потока |
от звуко |
|
вой, тем меньше относительная |
плотность тока. Ее |
численные |
значения в зависимости от М или X обычно приводятся в табли |
||
цах газодинамических функций. |
|
переписать |
В соответствии с изложенным можно, очевидно, |
||
уравнение (5.34) в следующем виде: |
|
|
G = |
С У |
|
— \ ~ с \кр Tinps in®i= |
|
1 кр\ \кр
=J - D K~(1 — d а) qxmKp -£ }= . sin о,
идалее, учитывая, что Тг* = Га*, а />,* = /»в*оНА, где оНА — коэф"
фициент падения полного давления в направляющем аппарате,
0 = -т |
/Л2(1 - ф |
) - ^ д , т |
кр5\па,. |
(5.38) |
|||||
После подстановки |
расхода |
воздуха |
в (5.33) и простых |
преоб |
|||||
разований |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= (1 — ^2)° ha^i sin“i |
(5-39) |
|||||
и в частном случае |
осевого входа (0 4 |
= 9 0 °, оНА = 1, с1 = |
са) |
||||||
|
|
|
<?K |
= |
( l - t f ) q |
a. |
|
(5.39а) |
|
Согласно (5.39) одним из средств повышения пропускной |
|||||||||
способности ступени является увеличение относительной |
плот |
||||||||
ности тока q , на входе |
в колесо |
вплоть до ее максимального |
|||||||
значения. При 04 = |
const |
с |
этой |
целью необходимо в соответ- |
|||||
ствии с |
соотношением |
|
с, = |
с, „— увеличивать осевую скорость |
|||||
с1а перед РК, |
причем только до |
тех |
пор, пока скорость |
c t не |
|||||
станет равной |
местной |
скорости |
звука. Дальнейшее же увели |
||||||
чение сы |
и подсчитанного по ней |
числа М1а = MjSina, нецеле |
сообразно, так как приведет лишь к снижению коэффициента производительности.
При отклонении скорости сх от осевого направления, |
т. е. при • |
||||||
уменьшении угла |
а,, пропускная способность ступени |
вследст |
|||||
вие уменьшения |
произведения |
$4 sin 04 = |
ухудшается, |
что |
|||
физически объясняется снижением осевой |
скорости |
перед |
коле |
||||
сом. Чем меньше угол аъ |
тем меньше максимальное значение |
||||||
функции q^a и тем при более |
низкой осевой скорости |
с1а и |
|||||
числе М]0 оно достигается. |
График зависимости |
q la |
от числа |
М1а при разных углах а1 приведен на рис. 60. Следует подчерк нуть, что наивыгоднейшее число М)анв в общем случае меньше, единицы и только при осевом входе М)ОЛ, = 1.
126
Гидравлические потери в НА обусловливают снижение коэффидиента производительности ук и, кроме того, некоторое сме щение его максимума в сторону меньших осевых скоростей по сравнению с максимумом q la, потому что при увеличении ско рости потока с 1 коэффициент аНА несколько уменьшается. Одна
ко |
ввиду того что этот коэффициент обычно мало отличается |
||
от |
единицы, |
его влияние |
на пропускную способность ступени |
оказывается |
практически |
несущественным. |
Рис. 60. Зависимость функции q la от числа М1о и угла си на входе в рабочее колесо
Необходимо учитывать, что в связи с конечной толщиной лопаток критический режим течения в горловине НА дости гается раньше, чем в сечении 1-1 перед колесом, т. е. еще при
Mj < 1. Кроме того, |
увеличение |
числа М,а |
вблизи максимума |
|
<7 ] 0 уже не дает |
существенного |
прироста коэффициента произ |
||
водительности |
(рис. |
60) и в то |
же время |
требует снижения |
окружной скорости колеса (при данных значениях w, и с1а), что отрицательно сказывается на работоспособности ступени. По этому практически число М)а для дозвуковой первой ступени обычно выбирается не свыше 0,60 — 0,62, чему в статических условиях соответствует осевая скорость порядка 2 0 0 MjceKi Если ограничения, связанные с уменьшением работоспособности ступени, отсутствуют (как, например, в сверхзвуковой ступени), то целесообразный верхний предел для числа М,„ можно счи тать равным 0,70 — 0,72 и соответственно для осевой скорости—: 230 — 235 м'сек.
127
Важным фактором, определяющим пропускную способность ступени, является также относительный диаметр втулки, с уменьшением которого коэффициент <рж возрастает. Следует, однако, иметь в виду, что по
|
|
мере уменьшения d |
|
его влия |
||||
|
|
ние на коэффициент производи |
||||||
|
|
тельности постепенно ослабевает |
||||||
|
|
(рис. 61) и по достижении |
||||||
|
|
d?^0,25 |
0,30 |
его |
дальнейшее |
|||
|
|
снижение уже |
не дает большого |
|||||
|
|
выигрыша в коэффициенте <р„. |
|
|||||
|
|
Обобщая |
все |
|
изложенное, |
|||
|
|
можно заключить, что для по |
||||||
|
|
вышения |
пропускной способ |
|||||
|
|
ности |
ступени |
|
необходимо: |
|||
|
|
1 ) увеличивать до определенного |
||||||
|
|
предела число М1а |
|
на входе |
в |
|||
|
|
колесо, 2 ) выполнять |
ступень |
с |
||||
|
|
осевым входом и |
3) |
уменьшать |
||||
Рис. 61. Зависимость коэффициента |
относительный |
диаметр втулки. |
||||||
производительности |
от относитель |
У выполненных дозвуковых осе |
||||||
ного диаметра |
втулки |
вых компрессоров коэффициент |
||||||
|
|
производительности |
лежит при |
|||||
|
|
мерно в пределах |
0,30 — 0,65. |
|
§42. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ПОТЕРИ В СТУПЕНИ И ЕЕ К. П. Д.
Вотличие от элементарной ступени в ступени осевого ком прессора имеется, кроме профильных, ряд дополнительных ги дравлических потерь. Основным источником этих потерь яв
ляются радиальные зазоры на концах лопаток н стенки коль цевого канала, в котором происходит движение воздуха.
В радиальных зазорах благодаря наличию разности давле ний по обеим сторонам лопатки происходит перетекание воздуха через ее торец с вогнутой поверхности на выпуклую. Это пере текание приводит к образованию свободных вихрей, сбегающих
с |
концов лопаток и уносимых |
потоком (рис. |
62), и к появлению |
в |
пограничном слое вблизи |
концов лопаток |
радиальных тече-' |
ний, которые на вогнутой поверхности направлены к периферии, а на выпуклой, наоборот,— к центру. Отметим, что возникаю щее при этом дополнительное сопротивление аналогично индук тивному сопротивлению крыла конечного размаха.
Вторичные течения у концов лопаток, кроме перетекания через радиальный зазор, создаются также и вследствие наличия пограничного слоя на поверхностях ротора и статора, образую щих кольцевой канал. Причины появления этих течений и их характер можно установить, рассматривая обтекание потоком
128
прямой решетки профилей, 1 ограниченной по концам лопаток плоскими стенками [9]. Трение воздуха о плоские стенки при водит к снижению скорости обтекания концевых сечений ло патки и, как следствие, к уменьшению разности давлений на ее
вогнутой |
и выпуклой сторонах. Поэтому распределение давле |
||||
ния по длине лопатки оказывается не |
|
||||
равномерным: на,вогнутой поверхно |
|
||||
сти давление вблизи стенок канала пс |
|
||||
сравнению с его значением в средних |
|
||||
сечениях |
уменьшается, |
а |
на спинке, |
|
|
наоборот, увеличивается (рис. 63). |
|
||||
При этом |
вдоль самих плоских сте |
|
|||
нок давление падает в направлении |
|
||||
от вогнутой поверхности к спинке ло |
S 6 G |
||||
патки. |
|
указанного распре |
|||
В результате |
|
||||
деления давления в пограничном слое |
|
||||
на вогнутой поверхности |
в верхней |
|
|||
и нижней ее частях возникают ради |
|
||||
альные течения, |
направленные к пе |
|
|||
риферии, |
которые |
продолжаются |
Рис. 62. Перетекание в ради |
||
вдоль плоской |
стенки |
по |
направле |
альных зазорах |
нию к выпуклой стороне соседней лопатки и затем переходят в радиальные течения у спинки,
направленные от концов лопатки к ее середине (рис. 63). Одновременно в ядре потока у концов лопаток образуются ком-
Рис. 63. Образование парного вихря
1 Прямая решетка образуется лопатками с постоянным профилем по дли
не н имеет прямолинейный |
фронт. Отличается |
от |
плоской решетки только |
конечной длиной лопаток.. • |
. |
. |
, |
9 А. Г. Мамиконов и др. |
129 |