книги из ГПНТБ / Ипатов Е.А. Теория и тепловые расчеты корабельных паровых и газовых турбин учебник
.pdfтой в ядре потока. Результирующий поток в межлопаточиых кана лах вблизи торцевых плоскостей вследствие вторичных течений пред, ставляет собой две симметрично расположенные по высоте решетки области с противоположно направленным винтообразным течением.
На рис. 1-6 представлена схема вторичных токов в радиальном се чении межлопаточного ' канала. Вызванное вторичными течениями движение жидкости по выпуклой стороне лопатки при удалении от торцевых поверхностей затормажи вается под влиянием трения и сно сящего действия основного потока. В результате на некотором удале нии от торцевых поверхностей на выпуклой стороне лопатки проис ходит накопление подторможенной жидкости, которая, взаимодействуя с основным пограничным слоем в- этой части поверхности лопатки, вызывает резкое его взбухание.
На рис. 1-7 |
показано распреде |
|
|
||||
ление |
толщин |
пограничного |
слоя |
|
|
||
на выходной части выпуклой сто |
|
|
|||||
роны лопатки, полученное опытным |
|
|
|||||
путем |
в ЦКТИ [14]. |
Как видно из |
|
|
|||
рисунка, между областями наиболь |
|
|
|||||
шего взбухания пограничного |
слоя |
|
|
||||
и пограничным слоем |
на торцевой |
|
|
||||
поверхности имеются |
участки, |
где |
|
|
|||
интенсивность |
нарастания |
погра |
|
|
|||
ничного слоя |
значительно |
меньше |
Рис. 1-7. |
Распределение’ |
|||
и его толщина |
мало |
отличается от |
|||||
толщины пограничного слоя в сред |
толщин |
пограничного |
|||||
слоя на выходной части |
|||||||
ней части лопатки. Это объясняет |
выпуклой |
стороны ло |
|||||
ся тем |
обстоятельством, что, |
если |
патки |
||||
в отдалении от торцевых поверх |
|
|
|||||
ностей |
на выходной |
части |
выпук |
|
|
лой стороны лопатки резко восстанавливается давление в на правлении основного течения в решетке, то вблизи этих поверх ностей диффузорный эффект значительно уменьшается (см.
рис. 1-5),
Описанные выше явления, происходящие вблизи торцевых по верхностей межлопаточного канала (по концам лопаток), вызы вают потери энергии, которые называют концевыми потерями.
21
Концевые потерн включают в себя следующие основные состав ляющие: а) потери на трение в пограничном слое на торцевых по верхностях; б) потери при перемешивании винтообразного течения по концам лопаток с основным потоком за решеткой (потери при выравнивании потока за решеткой); в) потери, явившиеся следст вием особенностей течения в местах взбухания пограничного слоя.
Как показывают опыты, проведенные в ЦКТИ [14], последняя составляющая является основной частью концевых потерь. Это ил люстрируется рис. 1-8, на котором показано изменение коэффи циента потерь по высоте лопатки.
Как можно видеть, при |
|
||||||
одновременном |
рассмотре |
|
|||||
нии рис. 1-7 |
и 1-8 |
наиболь |
|
||||
шие |
потери |
соответствуют |
|
||||
местам |
вспучивания |
погра |
|
||||
ничного |
слоя. |
|
|
|
|
||
На рис. 1-8 представле |
|
||||||
но, |
кроме того, |
изменение |
|
||||
по |
высоте |
лопатки |
угла |
|
|||
выхода потока из решетки, |
|
||||||
которое также |
соответству |
|
|||||
ет |
картине |
распределения |
|
||||
|
р, |
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
4 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
: r s : |
|
|
|
г1 " |
|
|
|
|
s |
|
|
|
‘ 7 " Г |
|
|
|
|
|
|
|
Ж |
|
|
|
чи1 |
*►1ГN |
|
t |
|
|
|
|
7Г" 1г = |
|
||||
Рис. |
1-8. Изменение потерь |
Рис. 1-9. Распределение давления |
|||||
и угла выхода потока из |
по профилю необандаженной ло |
||||||
решетки по высоте лопатки |
патки на различных ее сечениях |
толщин пограничного слоя. В местах вспучивания пограничного слоя выходные углы потока увеличиваются из-за оттеснения ли ний тока от поверхности лопатки и вследствие более раннего отрыва струй при обтекании задней кромки. Вблизи торцевых стенок, где пограничный слой значительно тоньше и в резуль тате вторичных токов составляющая скорости, направленная к выпуклой части лопаток, увеличена, углы выхода потока умень шаются.
22
Рассмотренные до сих пор явления, вызывающие концевые по тери, возникают вблизи торцов лопаток только в том случае, если торцевые поверхности примыкают непосредственно к торцам лопа ток. Если же торцевая поверхность расположена по отношению к торцам лопаток с некоторым радиальным зазором, как, например, в турбинных ступенях с необандаженными лопатками, то явления, вызывающие концевые потери у необандаженных концов лопаток, будут отличаться от только что рассмотренных явлений в решет ках с бандажом.
В необандаженной решетке происходит интенсивное перетека ние жидкости от вогнутой к выпуклой поверхности той же лопатки через, радиальный зазор между торцом лопатки и торцевой поверх ностью, ограничивающей зазор. Течение через радиальный зазор, имеющее большую скорость, взаимодействуя с основным потоком и со встречным течением в пограничном слое (от вогнутой сторо ны соседней лопатки к выпуклой стороне данной лопатки), свора чивается в вихрь. Этот вихрь по мере движения к выходному сече нию межлопаточного канала значительно усиливается. На образо вание вихрей и диссипацию их необходимы затраты энергии, кото рые и будут составлять концевые потери на необандаженных кон цах лопаток.
По |
данным |
В. Н. Зандворовой [32] |
увеличение кон |
цевых |
потерь на |
необандаженных концах |
лопаток составляет |
ДС„ = |
(0,03 0,04)— , где b — хорда профиля; I — высота лопатки. |
Вращение вихря происходит в непосредственной близости от выпуклой поверхности лопатки, вследствие чего происходит сдува ние вихрем пограничного слоя с конца лопатки в сторону радиаль ного зазора. В результате этого явления, а также из-за индуциро вания вихрем повышенных скоростей, обтекание участков выпук лой стороны лопаток, расположенных вблизи радиального зазора, происходит с большими скоростями, чем в среднем сечении лопат ки (рис. 1-9).
Рассмотрение явлений, вызывающих возникновение концевых потерь, показывает, что интенсивность вторичных течений и их вза имодействие с основным потоком, а следовательно, и величина кон цевых потерь (как и профильных) в значительной мере опреде ляется характером эпюры давлений на профиле лопатки. Особен но большую роль на величину потерь оказывает отсутствие или на личие диффузорных участков, место расположения этих участков на профиле и характер диффузорного эффекта.
В центростремительной ступени вторичные течения имеют ха рактер, отличающийся от характера явлений в осевых турбинах.
При проведении опытов в Казанском авиационном институте [66] было установлено, что в межлопаточных каналах рабочего ко
23
леса центростремительной турбины образуется циркуляционное те чение, которое накладывается на основной поток. Направление циркуляционного течения обратное направлению вращения рабо чего колеса, а ось этого течения параллельна оси турбины. В про цессе изменения направления потока в рабочем колесе с радиаль ного на осевое ось циркуляционного течения перемещается парал лельно самой себе.
Циркуляционное течение взаимодействует со вторичными тока ми, возникающими вследствие разницы давлений между вогнутой
ивыпуклой сторонами рабочих лопаток. На рис. 1-10 представле на схема вторичных течений в рабочем колесе центростремитель ной турбины.
Укорня лопаток (точка А) направления течения, вызванного разностью давлений, и циркуляционного течения противоположны,
иони гасят друг друга. На периферии лопаток в пограничном слое
устенки Б вторичные токи ускоряются за счет циркуляционного течения, имеющего в данном месте то же направление.
Рис. 1-10. Схема вторичных течений в рабочем колесе центростремительной турбины
Вследствие взаимодействия вторичных течений у периферийных сечений лопаток в выходной части происходит набухание погранич ного слоя и местный отрыв потока с образованием вихря. Это яв ление приводит к увеличению угла выхода потока.
Многочисленные теоретические и, главным образом, экспери ментальные исследования течений в различных турбинных решет ках показали, что характер течения и величина возникающих при этом потерь существенно меняются при изменении режимных па раметров, профиля лопаток, геометрических параметров решетки и других конструктивных факторов турбинной ступени.
24
§ 4. ВЛИЯНИЕ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ И РЕЖИМНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТУРБИННОЙ РЕШЕТКИ НА ВЕЛИЧИНУ ПОТЕРЬ ЭНЕРГИИ
Прежде чем рассматривать влияние того или иного геометриче ского параметра решетки, необходимо условиться об обозначении их. Обозначения основных геометрических параметров плоской турбинной решетки, имеющей диаметр, равный среднему диаметру облопачивания D, показаны на рис. 1-11.
Согласно этому рисунку имеем: хорда профиля Ь\ ширина ре шетки (лопатки) В; шаг лопаток t; ширина минимального сечения межлопаточного канала а; вогнутость профиля d\ высота лопатки (размер в направлении, перпендикулярном чертежу и не показан ный на рис. 1-11) /; угол установки профиля {Зу ; конструктивные углы лапаток при входе и при выходе из решетки Pik и p2kl Угол изогнутости профиля или угол поворота и, характеризующий кри визну межлопаточного канала; толщина выходной кромки s.
Рис. 1-11. Обозначение основных геометриче ских параметров плоской турбинной решетки
Влияние того или иного геометрического параметра на харак тер течения в турбинной решетке будет проявляться различным об разом, в зависимости от того, меняются или остаются неизменными другие геометрические и режимные параметры решетки.
Для того чтобы иметь возможность сравнивать и обобщать ре зультаты исследований и характеризовать геометрическое подобие при моделировании, линейные размеры, определяющие форму межлопаточного канала, выражают, как правило, не в абсолют ных,’ а в относительных безразмерных величинах.
В число таких безразмерных геометрических параметров входят:
а) относительный шаг лопаток £ = - т —;
б) относительная высота лопатки / = -^— ;
в) относительная ширина межлопаточного канала а = |
; |
г) относительная вогнутость профиля d = - ^ - и т. д.
Относительный шаг решетки является одним из важнейших параметров решетки, определяющих эффективность ее работы. Это обусловливается тем обстоятельством, что изменение шага приво дит к изменению формы межлопаточного канала. Пример такого изменения формы канала между лопатками, имеющими профиль
Рис. 1-12. Влияние шага лопаток на форму меж лопаточного канала
МЭИ [18] TP-ЗБ, представлен на рис. 1-12. Как видно, из этого ри сунка, при увеличении шага начало межлопаточного канала при обретает диффузорную (расширяющуюся) форму. Такое измене ние формы канала при увеличении шага приводит, в свою очередь, к ухудшению эпюры давления на профиле, а следовательно, и к увеличению потерь энергии.
На рис. 1-13 показано изменение характера распределения да влений на профиле ТН-2 [14] при увеличении шага. При увеличе нии шага заметно ухудшается обтекание выпуклой части профиля, так как по мере увеличения шага падение давления на ней увели чивается и минимум давления смещается внутри межлопаточного канала в сторону входной кромки. Следовательно, растет протя
26
женность диффузорного участка и диффузорный эффект при обте кании его. Соответственно рост толщины пограничного слоя на вы пуклой части профиля делается более интенсивным и начинается ближе к входной кромке. В результате потери на трение в погра ничном слое растут. Увеличи ваются также и концевые по тери, так как при этом растет
перепад |
давления |
между |
во |
|
||
гнутой |
и выпуклой |
стенками |
|
|||
межлопаточного |
канала, |
что |
|
|||
повышает интенсивность |
вто |
|
||||
ричных токов, |
взаимодействие |
|
||||
которых |
с основным |
потоком |
|
|||
в пограничном |
слое |
в районе |
|
|||
диффузорных |
участков |
при |
|
|||
наличии |
увеличенного |
гра |
|
|||
диента |
давления |
приводит к |
Рис. 1-13. Изменение распределе |
|||
увеличению разбухания погра |
ния давления по профилю ТН-2 |
|||||
ничного |
слоя |
у |
концов |
ло |
направляющей решетки при уве |
|
патки. |
|
|
|
|
|
личении шага |
|
|
|
|
|
|
При уменьшении относительного шага характер обтекания про филя делается более благоприятным, однако при чрезмерном уменьшении шага, как видно из рис. 1-12, межлопаточный "канал в своей выходной части приобретает резко выражен ную диффузорную форму (это относится главным об разом к решеткам активно го типа, в которых измене ние шага сказывается в большей мере на форме межлопаточного канала;
реактивные решетки с та ким малым шагом, при ко тором межлопаточный ка нал приобретает сходящерасходящуюся форму, не имеют практического при менения). В этом случае обтекание лопаток так же, как и при большом шаге резко ухудшается, профиль
ные и концевые потери увеличиваются.
На рис. 1-14 представлено изменение давления по профилю А-1 активных лопаток с заостренными входными кромками при
двух значениях шага t [18].
27
Как видно из рисунка, градиент давления на диффузорных уча стках и протяженность последних при малом шаге значительно возрастают. Уменьшение шага, кроме того, даже при сохранений конфузорной формы по всей длине межлопаточного канала может вызвать увеличение суммарных потерь в решетке за счет изменения кромочных потерь. Величина кромочных потерь пропорциональна
„ |
.. |
|
s |
|
относительной толщине |
выходной кромки |
— , которая с уменьше |
||
нием шага увеличивается. |
s |
|
||
С уменьшением шага |
I с увеличением |
происходит перерас |
||
а |
пределение давлений в потоке и изменение структуры погранич ного слоя таким образом, что давление в начальном участке кро мочного следа уменьшается. Это приводит [18] к увеличению отно сительных размеров кромочного следа и интенсивности вихревого движения за кромкой, а следовательно, и к увеличению кромочных потерь.
Рассмотренная зависимость потерь энергии от шага пока зывает, что для каждой ре шетки должна существовать определенная оптимальная ве личина относительного шага, при' котором суммарные по тери в решетке будут мини мальными.
Для того чтобы иметь воз можность судить о влиянии небольших отступлений от от носительного шага на величи ну потерь энергии в турбин ной решетке, на основании обработки многочисленных опытных данных по исследо
ванию современного облопачивания турбин построена обобщен ная кривая [57], изображенная на рис. 1-15. На оси ординат от ложено относительное изменение к. п.д. плоской решетки (без
учета концевых потерь) |
Дт| = ^ — У j а по оси абсцисс относи^ |
тельное изменение шага |
"По |
решетки |
ДГ: ^ОПТ t
где т)о — наибольшее значение к. п.д. решетки, соответствующее оптимальному шагу.
28
Величина оптимального шага для современного турбинного об-
лопачивания лежит в пределах: |
_ |
для реактивных решеток (рабочих и направляющих) |
t « 0,7 -s- |
-4- 1,0; для активных решеток t = 0,6 -f-0,7.
В результате обобщения тех же опытных данных, что и при по строении кривой на рис. 1-15, получена зависимость оптимального
значения относительного шага tQm рабочих лопаток от степени реактивности в ступени, представленная на рис. 1-16.
Форма межлопаточного канала, а следовательно, и потери энергии в решетке, в значительной степени зависят также от угла установки профиля (Зу. Поэтому величины относительного шага и угла установки профиля тесно связаны друг с другом.
О 4/ |
4* |
43 |
Q4 |
Q3 |
44 |
4? |
|
Рис. 1-16. |
Зависимость |
опти |
Рис. 1-17. Зависимость кромоч |
||||
мального значения шага рабо |
ных потерь от относительной |
||||||
чих лопаток |
от степени реак |
толщины выходной кромки |
|||||
тивности в ступени |
|
|
При уменьшении угла установки уменьшается ширина выход
ного сечения канала а, увеличивается значение относительной тол- 5
щины выходной кромки — и соответственно (рис. 1-17) увеличи
ваются кромочные потери. Вследствие этого при уменьшении угла установки минимум суммарных потерь в решетке будет смещаться в сторону большего значения шага, то есть оптимальный шаг будет увеличиваться при уменьшении угла установки. Это обстоятель ство, а также изменение эпюры давлений на профиле при измене нии угла установки обусловливает для каждого профиля опреде ленную зависимость между оптимальным шагом и углом установ ки, то есть каждому значению угла установки соответствует опре деленная величина оптимального шага.
Задача определения оптимальных величин относительного шага и угла установки решается, как правило, экспериментально.
Ориентировочно оптимальный шаг при определенном угле уста новки или оптимальный угол установки при заданном шаге можно определить, если использовать известную из газодинамики прибли
29
женную формулу для определения оптимального шага [27]. Соглас но этой формуле
|
|
|
В sin р1|С |
|
|
0ПТ~ |
Х |
2 sin р2к sin (PiK+ Р2к) |
• |
Имея в виду, что 5 |
= |
b sin (Зу и коэффициент %« 0,7 +0,8, бу |
||
дем иметь, |
что |
|
|
|
t ОПТ |
(0,35 |
|
sin р1к |
sin ру*. |
0,40) |
||||
|
|
|
sin Рзк sin (PiK+ р 2к) |
|
Относительная высота лопаток I является геометрическим па раметром решетки, определяющим относительную величину кон цевых потерь.
Опыты показывают, что структура потока в межлопаточном ка нале при уменьшении высоты лопаток до определенных пределов, остается неизменной, следовательно, остаются неизменными при этом и абсолютные величины концевых потерь.
Поэтому в этих пределах уменьшения высот лопаток коэффи циенты концевых потерь (относительная величина концевых по
терь) изменяются обратно пропорционально 7, то есть в зависи-
мости от |
1 |
Ъ |
I |
= —т~. |
|
|
I |
По данным Е. А. Гукасовой [14] коэффициент концевых потерь в этом случае равен
Ск |
0,001 + 0,02 |
sin р2 |
1_ |
|
|
sin Pj |
7 • |
При некоторой малой высоте лопаток / = /mjn происходит смы кание вторичных течений, в результате чего структура потока в межлопаточных каналах меняется и область увеличенных потерь занимает всю среднюю часть канала.
На рис. 1-18 показано полученное в опытах МЭИ [71] измене ние по радиусу коэффициента потерь £ в активной решетке различ ной высоты. Из рисунка следует, что для данной решетки при
/ > 1,5 кривые = практически совпадают, имея в средней части лопатки горизонтальный участок, соответствующий профиль ным потерям.
* На первый взгляд эта формула противоречит сказанному выше относи тельно зависимости между шагом и углом установки, так как если не учитывать
значения выражения, стоящего в скобках, с уменьшением Ру уменьшается и <0птОднако с уменьшением ру увеличивается р1к и уменьшается Р2к, при этом вы
ражение в скобках увеличивается в большей степени, чем уменьшается sin ру,
30