книги из ГПНТБ / Ипатов Е.А. Теория и тепловые расчеты корабельных паровых и газовых турбин учебник
.pdfДействительно, |
при |
р = |
0 равенства |
|
rju =T]Umax |
и 7js = т]3гпах |
||||
имеют место, когда |
и |
|
фcosa, |
пРичем |
последнее |
равенство |
||||
— — |
|
^ |
||||||||
|
|
со |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
можно переписать в следующем виде: |
|
|
|
|
||||||
2« = |
cpc0cosa1 = Cj cos a: = |
сг |
, |
т. е. с1и = 2и. |
||||||
Следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с2а — щ cos |32 — и = фcos (32 |
w1cos?! — и = |
|
||||||||
|
|
|
|
|
COSPx |
|
|
|
|
|
= |
, cosf)2 |
(c |
|
_ и) — и = |
|
cos32 |
|
|||
ф -----^ |
|
ф-----Р и — и. |
|
|||||||
Если иметь в виду, |
|
|
cos 0 |
1 , |
то |
с9 — 0. |
При р = 0,5 |
|||
что ф---- ^ = |
||||||||||
|
|
|
|
|
cos Pi |
фcos «1 |
u |
cos a, |
||
^lu = *lumax и 7|3 = т)3тах, |
|
|
и |
ИЛИ когда |
||||||
когда — = |
r |
|
|
u = y c Q- y = - . |
||||||
Но в данном |
случае—= = |
] / l — р, |
следовательно, <pc0-^=cosai:= |
|||||||
= c 1cosa1= c lu |
и |
и — clu = |
ct cos 04. |
Поэтому с2ц= тф2 cos р2 —a = |
= c 1cosa1—и=0.Таким образом, в общем случаепри любой степени реактивности в ступени можно найти оптимальное значение
исходя из условия осевого выхода потока из ступени, которое запишется равенством
щ cos р2 = к.
Поделив обе части равенства на с0, возведя их в квадрат и под-
fw * > \2 |
|
будем иметь следую |
ставив значение f-^ч по формуле (11-18), |
||
щее уравнение: |
|
|
ф2 cos2 Р2 P + ? 2(l~ P ) + ^ j — 2 |
<pV 1 — р cos ax j = ^ j . |
|
Грешив это уравнение относительно [ |
), |
получим формулу для |
и
, справедливую в общем случае при любой степени реак-
сп
Щ
тивности в ступени и при любых значениях выходных углов at и р2. Эта формула будет иметь следующий вид:
|
т т ) |
= /(c « D 2 + c [p -f <р2(1 — р)] — cd, |
(II-41) |
где |
ф2 cos2 р|2— ; d = ? / l — pcosa, |
|
|
|
1 — ф2 cos! |
г2 |
|
и максимальное значение к. п.д. в общем случае будет определять ся из выражений:
''lu,, = 2 (тМ |
[ tp /l - p c o s a ,] ; |
(II-42) |
|
ОПТ |
|
|
|
/ опт |
|
|
(II-43) |
ъ,»шах * |
|
i ) |
|
i + t g ! |
|
||
|
|
> и / опт |
|
Как видно из формулы (11-41), оптимальное значение — зави ло
сит не только от угла си, как это можно было заключить при рас смотрении формул (II-30) и (II-34), но также и от угла р2. В фор мулах (П-30) и (II-34), относящихся к частным случаям р = 0 и
р = 0,5, зависимость ( — ] от угла р2 как бы исчезла и стала не-
явной в результате того, что было принято определенное соотно шение между углами си и р2, и угол р2 выразился через угол си.
Имея в виду, что величины выходных углов си и р2 определяют профиль меридионального сечения проточной части, можно заклю чить, что для каждого значения степени реактивности в ступени
при — = ( — ] существует наиболее целесообразное соотноС0 VС0 /опт
шение между углами а\ и р2. Приближенно это соотношение можно определить из уравнения, выражающего равенство расходов через направляющую и рабочую решетки:
/н sin <*! фс0 / 1 |
|
L sin р2с0 w. |
|
— р |
|||
V , |
|
|
Vn |
Из этого уравнения следует, |
что |
||
sin a, |
_ |
|
w2 |
|
v 2 < p / 1— р |
||
sin р2 |
~ |
/„ |
112
или
|
|
|
|
|
|
w<, |
|
Sin CCi |
/ /„ |
|
Vi |
, |
COS p2 |
|
sin % |
[ lH |
— <b |
©>/1 — P COS p2) |
||
|
V ; |
T |
||||
но |
|
|
|
|
|
|
|
w. COS p2= — |
|||||
|
|
|||||
При |
обычно имеющем место оптимальном соотношении высот |
|||||
лопаток |
/Р |
/р |
г», |
|
|
|
у- величина у-------а|з близка К единице ИЗаВИСИТ ОТ Степе |
||||||
|
ни |
/н |
vz |
|
|
|
ни реактивности в ступени. На основании обобщения ряда тепло вых расчетов турбин эту величину приблизительно можно выразить следующим образом:
- |
■— |
’•!»= ]/l- |
р2. |
|
|
» |
V , |
т |
|
|
|
тогда |
|
|
|
|
|
sina, __ / и \ |
1 / 1 + р |
(11-44) |
|||
sin р2 |
\с^ /опт |
© t COS (32 |
|
||
Из этой формулы следует, что |
sina! |
<р’1>cos р2 |
|
||
|
|
(11-45) |
|||
|
|
sirTpT ' / Г т Г |
|||
|
|
|
|
Рис. II-6. Зависимость оптимального |
— , |
|
||
|
от степени реактивности и угла |
с0 |
|
||
|
|
|
|||
Решая совместно уравнения |
(II-41) и (II-45), получим зависи |
||||
мость ( — ) |
= / (р) при |
ai = |
const и при рациональном соотно- |
||
Л С0 / опт |
|
|
|
= др). при ai |
|
шении углов ai и р2. а также зависимость sinai |
= |
||||
= const и — |
| . |
Эти |
зависимости |
представлены |
на |
с 0 |
\ С0 /опт |
|
|
|
|
рис.. II-6 и II-7. |
На этих же рисунках пунктиром нанесены зависи- |
8 |
ИЗ |
мости, построенные А. М. Завадовским [31] в результате обобщения данных по ряду испытанных ступеней.
О |
v |
0,9 |
0,3 |
Q(| |
f> |
Рис. II-7. Отношение синусов выходных |
|||||
углов |
|
и р2 при |
различной |
реактив |
ности и при оптимальном —
с0
Б. Радиальная центростремительная турбинная ступень *
Как и в осевой турбинной ступени, в радиальной турбине в каче стве основных определяющих параметров удобно принимать отноше-
ние скоростей — и степень реактивности р. Но в данном случае,
'о
поскольку окружная скорость лопаток на входе и на выходе не
а |
а, |
и |
одинакова, вместо одного параметра — имеет место два |
— и — , |
|
с0 |
со |
со |
связанных между собой следующей зависимостью:
где p=-j=r — отношение среднего диаметра рабочих лопаток на
выходе (см. рис. П-8) к наружному диаметру рабочего класса.
Таким образом, в радиальной турбинной ступени появляется еще один геометрический параметр, влияющий на работу ступени.
* В соответствии с установившейся терминологией в данном параграфе и в дальнейшем радиальной центростремительной турбинной ступенью мы называем турбину, выполняемую по получившей практическое применение конструктивной схеме, изображенной на рис. 11-2,6 и П-8. Очевидно, что более правильно такую конструкцию называть радиально-осевой турбинной ступенью.
114
Подобным же образом, |
как и в осевой ступени, нетрудно полу- |
|||
чить выражения отношений |
|
|
„ |
и, |
скоростей через параметры р и |
— . |
|||
|
|
|
|
со |
|
— ? 2 (1 |
р ) ; |
(П -46) |
|
| — <р2 (1 — Р |
) + |
- - 2 < р / —l p c o s c ,t ! |
(Н-47) |
|
Р + (1 — р) <р2+ Р-2 |
\ со / |
— 2 ср ^-тЛ — pcosaj |
(11-48) |
|
|
|
со |
|
Рис Н-8. Схема радиальной центростреми тельной турбинной ступени
С помощью этих выражений формула для определения к. п. д. на окружности радиальной ступени
|
|
2 |
(н,с, |
+ |
UoC2 ) |
|
|
|
|
_ |
4 1 ]u |
— |
- |
|
|
|
|
IU |
„ 2 |
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
может быть представлена в следующем виде: |
|
|
|||||
|
т)и = |
2 ^ - | ? т / 1— pcosaj — р.2 О- + |
фр.cosр2 X |
|
|||
■ |
|
<р + Н |
|
|
— |
—p |
(II-49) |
|
, Х | / Гр + |
( 1 — р) 2 -2 |
|
|
|
cos a |
|
|
|
|
|
|
Из полученной формулы видно, что геометрический параметр р наряду с влиянием на поперечные габариты и форму рабочего ко леса оказывает влияние на эффективность работы турбины. Вели-
115
чина р зависит от мощности и быстроходности турбины. Если при нять следующее выражение [37] удельной быстроходности турбины
|
пс . -\fGv2 |
(II-50) |
||
|
я. |
V K |
|
|
|
|
|
|
|
где |
G— секундный расход |
рабочего тела, кг/сек; |
||
|
v2— удельный объем рабочего тела при выходе из турбины, |
|||
|
м3/кг; |
|
в сек., |
то имея в виду, что |
|
/гсек— число оборотов турбины |
|||
|
,1с е к (GV2) |
и22 |
' K D 2lp 2‘W |
2Sin р2 |
получим следующее равенство:
, Г 91,5 3 |
«1 т Г 1ъ щ |
• о |
|
из К0Т0Р0Г0 следует, |
|
|
sin^2’ |
||
что |
|
|
|
|
Р= 2,02 -101-3. |
|
|
(11-51) |
|
|
Cq v |
D2 |
с0 Sin p2 |
|
Допуская затем, |
что V w 2cos [3, ^ |
у |
u2 , |
будем иметь |
Из этого выражения
Р ^ 0 ,0 1 6 |
п „ |
(11-51') |
Полученная формула показывает, что с увеличением мощности и быстроходности турбины (то есть с увеличением ns), возрастает значение р, в соответствии с чем изменяется и конфигурация ра
116
бочего колеса. На рис. П-9 показана форма рабочего колеса цент
ростремительной турбины |
при малых и больших |
значениях ns и |
|||||||
при условии D1= const. |
|
|
|
|
|
||||
Формула |
(П-51)/ позволяет ориентироваться при выборе вели |
||||||||
чины |Х. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определив по известным из предварительного расчета величи |
|||||||||
нам Gv2 и /га по формуле |
(П-50) |
величину ns и приняв |
значения |
||||||
77~> 7т 1 > |
|
Рг. по формуле |
(II-51), можно найти |
величину и. |
|||||
б0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кроме того, формула (II-51)' |
|
|
|
||||||
позволяет |
судить о возможности |
|
|
|
|||||
получения |
заданной мощности в |
|
|
|
|||||
одной ступени. При чрезмерно |
|
|
|
||||||
больших мощностях величина ns |
|
|
|
||||||
будет настолько велика, что да |
|
|
|
||||||
же при наибольших возможных |
|
|
|
||||||
значениях |
— , |
и tg |
вели- |
|
|
|
|||
|
с0 |
А |
|
|
|
|
|
||
чина (а будет |
больше приемле |
|
|
|
|||||
мых значений. |
|
к.п.д. |
|
|
|
||||
Выявить |
зависимость |
Рис. Н-9. Форма рабочего колеса |
|||||||
радиальной турбины от парамет- |
|||||||||
центростремительной турбины с |
|||||||||
щ |
|
непосредственно |
из |
диаметром D\ — const при малых |
|||||
ров — и р |
|
(я) и больших |
(б) |
значениях |
формулы (II-49) довольно затруд |
удельной быстроходности ns |
||||||||
нительно. Поэтому представ |
|
частному |
случаю, когда |
||||||
ляется |
целесообразным |
обратиться к |
|||||||
р. = |
ср cos (*1 1 |
— р . Тогда, |
если пренебречь |
потерями энергии на |
|||||
рабочих |
лопатках (принять |
ф = 1) |
и считать, |
что |
(1 — р)<р2 + Р = |
||||
= 1, |
формулу |
(II-49) можно переписать в следующем виде: |
|||||||
т)ц = |
2ср У 1 — р cos а.у |
|
1 — ©У1 — р COS CCj — ) (1 -f- COS p2) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(11-52) |
Анализируя |
это выражение, |
можно |
видеть, |
что % = 0 при |
|||||
— = 0 |
и “ L * |
1 |
|
|
|
|
|
«I |
|
|
|
, а оптимальное значение — , при' |
|||||||
со |
|
со |
tp У 1 — pcosa, |
|
|
|
со |
||
котором к. п. д. достигает максимальной величины, будет равно |
|||||||||
|
|
|
и, |
\ |
|
1 |
|
|
(II-53) |
|
|
|
|
|
2<pi/"1 — р cos at |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
^umax |
__ 1 + |
COS ft2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
117
Кривые 7]и= / п р и |
р = const, |
соответствующие уравнению |
|
(П-52), представлены на рис. II-10. |
|
(П-52) можно заклю |
|
На основании этих кривых и выражения |
|||
чить следующее: |
|
|
|
1. Максимум кривых |
= |
при р = |
const и, следователь |
но, оптимальное значение — смещается в сторону больших значе-
со
Рис. Н-10. Зависимость к.п.д. на |
окружности центро |
||
стремительной |
турбины от itL в |
частном |
случае при |
|
Со |
___ |
|
|
(х = tp cos |
— р |
|
ний — при увеличении |
степени реактивности |
и угла at. Причем |
с0 оптимальная величина определяется выражением (11-53).
2. |
Величина угла ai |
не оказывает влияния на величину наи |
|
большего значения т]и. |
определяя значения |
и ?)цтах, не оказы- |
|
3. |
Величина угла р2, |
||
|
|
и, |
|
вает влияния на оптимальную величину — ,то есть максимум кри- |
|||
|
|
со |
|
вых |
т]ц= / |^ | п р и р = |
const для различных значений угла р2 бу- |
iii
дет иметь место при одном и том же значении — .
118 |
С° |
С целью проверки сделанных выводов, а также для определе ния невыясненного в предыдущем частном случае влияния пара
метра [х на рис. II-11 и II-.12 представлены кривые |
■»]„=/( — (при |
|
р = const, построенные на основании зависимости |
\со |
/ |
общего |
вида |
(II-49) для различных значений р, и углов щ и р2Эти кривые по казывают, что выводы, сделанные из рассмотрения частного слу чая, будут, в основном, справедливы и в общем случае.
Рассмотрение кривых на рис. П-11 и П-12 показывает также,
что формула (II-53) может быть использована |
для |
определения |
— , соответствующего теоретическому значению |
tjUmax*, |
при любом |
со
значении параметров, определяющих режим работы центростреми тельной ступени. Однако, принимая при расчете турбины величину
—, необходимо иметь в виду, что в центростремительной турбине
со
с увеличением окружной скорости при выбранных значениях ц и р
и постоянном Ла, то есть с увеличением— при ц = const и р =
со
= const, относительная скорость выхода газа с рабочих лопаток w2 будет соответственно уменьшаться за счет увеличения значения
^2_^ 2 \
12— |. Это видно из выражения для скорости w2
91,52
w2 = |
<|)-91,5|/"f |
w. |
и-х — и,2 |
||
91,5 |
|
91,52 |
|||
|
|
|
|||
= ф-91,5 1^/"р М |
w , |
и, |
(1 — Р-2) • |
||
91,5 |
91,5 |
||||
|
|
|
|||
Теоретически при определенном значении |
окружной скорости |
||||
|
|
и. |
|
|
|
или при определенном значении — скорость w2 уменьшится до ну- |
|||||
ля. Согласно |
выражению |
со |
|
при котором w2 = О, |
|
(II-48) условие, |
|||||
можно записать следующим образом: |
|
|
|||
Р + (1 - р) ?2 + |
2т ^ |
УТ=~~Рcos а, = 0. |
Из этого уравнения определится максимально возможная ве
личина — = ( — | при данных постоянных значениях ц, р и Аа.
с0 V с0 / тах
и,
Очевидно, что выбираемое при расчете турбины значение — долж-
со
119
Рис. И-ll. Изменение к.п.д. на окружности центро
стремительной турбины в зависимости от ‘h. , р и р.
Су
при 0^ = 20°
.120