книги из ГПНТБ / Ипатов Е.А. Теория и тепловые расчеты корабельных паровых и газовых турбин учебник
.pdfЧтобы избежать перегрузки диафрагмы, необходимо расход в тур бине уменьшить таким образом, чтобы разность давлений по обе стороны диафрагмы оставалась бы без изменений, то есть
Роа Pia =~ Ро
Зависимость между давлениями и расходом при докритическом течении в соплах до и после аварий для последней ступени опре деляется выражением (Ш-148), полученным в § 1 настоящей гла
вы. Если пренебречь величиной |
|
|
это выражение запишет |
ся в следующем виде: |
|
|
|
Ga У |
Pit |
К |
~ P lt |
G ) |
Pi |
Ра—Pi ’ |
|
но РОа— Рн -согласно условию должно |
равняться единице, следо- |
||
Ро Pi |
|
|
|
вательно, расход в аварийной турбине при отсутствии рабочих ло паток в последней ступени должен быть
|
Ga = |
G |
(Ш-178) |
Здесь р 1а — рг — Ръ ~ const |
при G = var. |
|
|
В промежуточной ступени при изменении расхода изменяется |
|||
как давление перед аварийной ступенью, |
так и давление за ней, |
||
то есть |
в этом случае давление />,а = р2 |
также изменяется и при |
|
расходе |
Оа будет равно p,'g <Pia =Pi-. |
|
Как было сказано в § 1 настоящей главы, в промежуточной ступени давление за ступенью так же, как и давление перед ней, изменяется приблизительно пропорционально расходу. Поэтому расход, обеспечивающий равенство разности давлений по обе сто роны диафрагмы, найдется из выражения:
или
Оа = |
(Ш-179) |
Pi
где рн = р2.
211
При сверхкритическом течении в соплах аварийной ступени До и после аварии зависимость между давлениями и расходом, со гласно формуле (Ш-152), имеет следующий вид:
_Ga_ _ |
Род |
G |
Ро ’ |
откуда
Р о » = - % - р 0.
Следовательно, условие равенства давлений по обе стороны диафрагмы можно выразить уравнением
О*
Q |
Ро |
Piа — Ро ~ |
Pi- |
|
|
|
|
|
|
|
|
Из этого условия |
|
|
|
|
|
|
G g |
|
P i - P |
i g |
|
|
G |
- |
Ро |
|
|
Ввиду того, что в последней |
ступени |
= ръ> а |
в промежу- |
||
точной PiB= p i-fj-, расход |
на |
аварийном режиме при сверхкри |
|||
тическом течении определится из следующих выражений: |
|||||
в последней ступени |
|
|
|
|
|
Ga — G [ |
1 |
~ р 0 Рг ] > |
(III-180) |
||
в промежуточной ступени |
|
|
|
|
|
|
G g = G |
|
. |
( Ш - 1 8 0 0 |
|
|
|
Ро — Рг |
|
|
В общем случае в соплах может иметь место докритическое течение, которое после удаления рабочих лопаток перейдет в сверхкритическое. В этом случае при уменьшении давления за диа
фрагмой до величины р 1кр расход необходимо уменьшать согласно формуле (Ш-179) или (Ш-178) для последней ступени, а даль нейшее уменьшение расхода, соответствующее уменьшению про
тиводавления от |
р Нр до />1а , согласно формуле |
(III-180). Таким |
|
образом, в общем случае |
|
|
|
G g — G дкр |
Piкр “ Pig |
Р®кр |
P i g р |
И Л И Gg = О акр |
|
|
|
|
Ро,кр |
Ро кр |
P i g |
212
о* = о |
|
|
' Р \ч ~ Р г , |
— в последней |
ступени |
и |
|||
|
|
Рч? |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ga = G |
Piкр |
I |
РОкр Pi кр |
в промежуточной ступени. |
|
||||
|
Pi |
|
Л>кр — Рг |
|
|
|
|
|
|
Из формулы (III-148) |
при неизменном |
расходе |
(считая, |
что |
|||||
при достижении |
критического |
режима р0 = 2рь то |
есть рокр^ |
||||||
~ 2/?,кр) |
следует, |
что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р1кр = У(Ро~Рг)-Рг> |
|
(Ш-181) |
||||
|
|
|
Рокр = 2 У (A, - P i ) - P i . |
|
(Ill-182) |
||||
Поэтому в последней ступени |
|
|
|
|
|||||
Ga= G л |
/ |
Ро~ |
Р' • 0,5 ( |
1 + |
у. |
Рг |
) |
(Ш-183) |
|
V |
|
Pi |
\ |
|
V (Z’o - A ) P i |
/ |
|
|
|
и в промежуточной ступени |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Ga= G ---- =- |
Ро ■ |
--------. |
(III-184) |
||||
|
|
|
2 / ( Л - А ) Р 1 ~ Р г |
|
|
|
При уменьшении расхода через турбину с удаленными рабочи ми лопатками одной из ступеней мощность турбины снизится за счет выключения из производства полезной работы аварийной сту пени, а также за счет уменьшения расхода рабочего тела и изме нения к. п. д. турбины.
Величина мощности аварийной турбины будет составлять
^ > = (We - M „ |
. A |
!'Gя |
- y . |
(И1-185) |
) - y |
||||
При вычислении мощности N e |
по данной формуле в первом |
|||
приближении можно считать, |
что |
71ея |
1,и определив мощность |
на аварийном режиме, подсчитать относительное число оборотов на валу аварийного ТЗА
а- = 1 3/ Ж
яV ' N,
По найденному отношению чисел оборотов с помощью кривых
Т]е
на рис. V-3 и V-6 определится приближенное значение — кото- 'Пе
рое позволит уточнить значение 7Vea.
213
Следует отметить, что при отсутствии рабочих лопаток в по следней ступени, имеющей, как правило, большую степень реак тивности (не меньше 50%), для обеспечения нормальной нагрузки на диафрагму этой ступени приходится значительно сокращать расход через турбину. При этом мощность турбины значительно ■снижается. Поэтому в данном случае для обеспечения нормальной нагрузки на диафрагму экономически более целесообразным яв ляется не снижение расхода, а увеличение давления в главном конденсаторе таким образом, чтобы давление за турбиной повы силось до величины, соответствующей давлению в узком сечении сопел последней ступени на нормальном режиме.
Расход через турбину при этом останется прежним, а мощ ность турбины уменьшится только на величину мощности послед ней ступени. В этом случае
^еа = ( К — N iaB' CT7)m() |
. |
(Ш-186) |
|
"*le |
|
2. Работа турбины с удаленной ступенью |
|
При удалении не только рабочих лопаток, а всей ступени в це лом давление за аварийной ступенью при неизменном расходе, как и в предыдущем случае, изменится незначительно только за счет повышения температуры, вызванного ухудшением к. п.д. сту пеней, предшествующих удаленной. Поэтому для решения практи ческих задач это давление можно принимать неизменным. Следо вательно, при удалении одной из ступеней увеличивается перепад тепла и давлений, приходящийся на ступени, предшествующие уда ленной. Особенно сильно возрастет теплоперепад в последней сту пени группы предшествующих ступеней, то есть в ступени, распо ложенной непосредственно перед удаленной ступенью.
Если эта ступень на нормальном режиме работала с критиче скими или околокритическими скоростями, то изменение противо давления не повлияет на величину давления перед ступенью и весь теплоперепад удаленной ступени придется на долю рассмат риваемой ступени, как показано на рис. Ш-14.
Если в ступени, расположенной непосредственно перед удален ной, на нормальном режиме скорости были докритические, то теп лоперепад увеличится не только в этой ступени, но и во всех пред шествующих ступенях. Однако и в, этом случае больше всего воз растут перепады тепла и давлений в ступени, которая находится
непосредственно перед удаленной. |
в группе |
ступеней |
последняя |
|
Действительно, допустим, |
что |
|||
z-я ступень имеет докритический |
перепад |
давлений, |
например, |
|
Ро |
в результате каких-то причин про- |
|||
----- =0,8. Предположим, что |
||||
Poz |
|
|
|
|
тиводавление р2г в этой ступени при неизменном расходе умень
214
шилось в 1,25 раза до величины р'2 , тогда новое значение давле ния перед ступенью р0^ согласно формуле (Ш-148) определится
из выражения |
считая Г |
|
||
|
|
|
о, |
|
|
|
|
Р*т Ро, |
Ри = 1, |
|
|
|
Р о - Р ъ |
|
откуда |
|
|
|
|
Ро = |
Р2, |
(Ро2 — Р2J + |
P i = 1,25/?0 - 0,45/?2, |
|
|
||||
и разность |
давлений |
перед и за |
сту |
|
пенью будет составлять |
|
|||
Л>г |
P^z ~ |
^ |
^2z)l |
|
но давление перед последней сту пенью равно давлению за предпо следней ( г — 1)-й ступенью, следо вательно,
Р2_1 = А»,
P^z—l Р*ъ
______ Л , _____
l,25/>0z — 0,45/72z
1,25 - |
0,45-0,8 |
0,89 |
’ |
|
Рис. Ш-14. Изменение про |
|
|
|
|
|
|
цесса расширения в турбин |
|
Отсюда видно, что уменьшение дав |
ной ступени, работающей со |
|||||
сверхкритическими |
скоростя |
|||||
ления за |
последней |
ступенью в 1,25 |
ми, при удалении расположен |
|||
раза вызывает уменьшение |
давления |
ной за ней аварийной ступени: |
||||
за предпоследней ступенью |
всего |
в |
------- нормальный режим; |
|||
1,12 раза, а в [г—2)-й при |
- = |
0,8 |
--------аварийный |
режим |
||
|
|
|||||
|
|
POz-1 |
|
|
|
в 1,07 раза. Соответственно увеличение перепадов давлений в сту пенях по направлению от последней ступени к первой также уменьшается.
Изменение процесса расширения в ступенях, предшествующих удаленной, при докритическом течении в ступени, расположенной рядом с удаленной, показано в диаграмме i — s на рис. Ш-15. Та
215
ким образом, после удаления одной из ступеней (промежуточной или последней) наиболее сильно возрастает нагрузка на диафраг му и рабочие лопатки ступени, расположенной непосредственно перед удаленной.
Для определения перепада давлений и теплоперепада в этой ступени при неизменном расходе необходимо знать величины да влений перед и за ступенью. Как уже было установлено, противо давление р2я равно давлению за удаленной ступенью на нор
мальном режиме. Начальное давление в этой ступени на аварий
|
|
|
|
|
ном |
режиме |
р 0а в |
случае |
кри |
|||||||||
|
|
|
|
|
тического течения в предшествую |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
щей ступени |
равно |
давлению |
пе |
||||||||||
|
|
|
|
|
ред этой |
|
ступенью |
на |
нормальном |
|||||||||
|
|
|
|
|
режиме, |
то |
есть |
р 0а = р 0, |
а в слу |
|||||||||
|
|
|
|
|
чае |
докритического |
|
течения |
это |
|||||||||
|
|
|
|
|
давление |
определится |
по формуле |
|||||||||||
|
|
|
|
|
(Ш-148) |
из выражения |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Рг* |
(Роа ~ |
Р2Я) |
|
_ |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
или |
Рг |
’ |
(Ро ~ |
Рз) |
|
~~ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Роа = (Ро -Р *)-1Г — \~Рга ■ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Однако |
|
в |
корабельных |
турбинах |
|||||||||
Рис. Ш-15. Изменение про |
ступени являются сильно нагружен |
|||||||||||||||||
ными, и если при нормальных усло |
||||||||||||||||||
цесса расширения в тур |
||||||||||||||||||
бинной ступени, работаю |
виях |
ступень, |
|
предшествующая |
||||||||||||||
щей на нормальном режи |
удаленной, работала на докрити- |
|||||||||||||||||
ме с докритичекими ско |
ческом |
режиме, |
то |
при |
удалении |
|||||||||||||
ростями, |
при |
удалении |
следующей |
ступени |
она, как пра |
|||||||||||||
расположенной за ней ава |
||||||||||||||||||
рийной ступени: |
|
|
вило, |
будет |
|
переходить |
на сверх |
|||||||||||
--------нормальный режим; |
критический режим работы. В этом |
|||||||||||||||||
--------аварийный режим |
|
случае давление |
перед |
предшест |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
вующей |
|
ступенью |
в |
|
|
аварийной |
|||||||
турбине определится по формуле, аналогичной формуле |
(III-182), |
|||||||||||||||||
полученной |
из |
условий |
возникновения |
в |
ступени |
критического |
||||||||||||
режима, найденных |
в |
§ 1 |
настоящей |
главы, |
и |
зависимости |
||||||||||||
(Ш-148) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Роа = |
Рокр = |
2 V ( Р о - |
Рг)Рг • |
|
|
|
|
|
(Ш-187) |
Таким образом, при удалении ступени не представляет труда определение в предшествующей ступени, воспринимающей на себя всю или большую часть нагрузки удаленной ступени, пере
216
пада давлений, а также и перепада тепла. Последний может быть определен из диаграммы i—s либо по известному выражению
Po*V°*
в котором приближенно можно считать, что
Но для определения условий, при которых нагрузки на диа фрагму и рабочие лопатки наиболее нагруженной предшествую щей ступени останутся без изменений, необходимо знать основные режимные параметры этой ступени на аварийном режиме и вели чину давления между соплами и рабочими лопатками. Определе ние этих величин можно сделать довольно точно, произведя рас чет аварийной турбины методом расчета на переменных режимах, изложенным в гл. V.
Однако такой расчет требует сравнительно большего количе ства времени и наличие подробных данных по расчету турбины на нормальном режиме. В практических условиях более приемле мым будет приближенное определение указанных величин. Для этого в первом приближении можно принять, что мощность тур бины при удалении ступени уменьшилась на величину мощности удаленной ступени, то есть
Л/ез — Ne А^уд. сх.
Тогда отношение чисел оборотов на аварийном и нормальном ре жимах i
Ne
еа
We 1
Отношение — в предшествующей ступени на аварийном ре-
со
жиме определится из соотношения
J L \ ~ J L . ± L i / X
/. с0 п V Ааав '
По найденному значению (— ] с помощью формулы (Ш-165)
определится степень реактивности в той же ступени на аварийном режиме ра.
217
Йз формулы для определения степени реактивности в виде
k-l
к
1Ри
Роа
к—1
к
1 -
можно определить давление между соплами и рабочими лопатка ми рассматриваемой ступени на аварийном режиме р ]а. При этом
с достаточной точностью можно пользоваться приближенным вы
ражением /?]а ^ р 2а + р а (Рой —Рга). |
вытекающим из той же фор |
мулы для определения степени реактивности. |
|
Определенные значения р0а и p ia |
позволяют найти величину, |
до которой должен быть снижен расход рабочего тела через тур‘- бину на аварийном режиме, чтобы нагрузка на диафрагму рас сматриваемой ступени не превышала нагрузки на нормальном ре жиме. Эта величина найдется по формуле (III-184) и будет равна
2 1/ (Po— Pi) Pi — P la
[при аварии последней ступени О / определяется по формуле (III-183)]. Однако может оказаться, что для-обеспечения нормаль ной нагрузки на рабочие лопатки расход необходимо снизить в большей степени. Поэтому в данном случае требуется также опре делять величину расхода на аварийном режиме, при котором на грузка на рабочие лопатки не будет превышать ее величины при нормальных условиях работы турбины. Эта величина найдется из следующих соображений.
Для сохранения неизменных напряжений в рабочих лопатках необходимо, чтобы окружное усилие на лопатках Ри' оставалось
неизменным |
|
|
||
|
|
|
= - у (clu ± с2и) = G |
ALU |
|
|
|
|
и ' |
следовательно, |
|
|||
G |
~ |
Л / |
— при нормальных условиях; |
|
и |
ALU |
|
||
О " |
|
|
|
|
wa |
|
|
— на аварийном режиме при уменьшенном расходе. |
|
и3 |
~~ |
ALUa |
218
Поделив последние равенства одно на другое, будем иметь
|
|
|
Ga" |
~ |
ALU |
U-a |
P ua |
|
|
|
|
|
|
|
G |
ALaa |
и |
Р * |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ГU |
|
|
|
|
|
Имея в виду, |
что окружные усилия должны оставаться неиз |
||||||||||
менными , то есть |
|
|
|
|
ия |
= |
Jh |
ALU |
|
||
— = 1, а также, что —- |
п |
AL ua |
|
||||||||
ha |
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
||
_ У и _ .получим, что для сохранения неизменной нагрузки ра |
|||||||||||
h„. |
У*, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бочих лопаток расход должен быть уменьшен до величины |
|
||||||||||
|
|
|
G " = G |
|
Jh |
Уп_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При этом величина |
?)Ua |
может быть определена на опытной харак |
|||||||||
теристике ступени данного типа по известным |
параметрам ( -— |
\ |
|||||||||
и ра, |
либо по формуле (11-25). |
|
|
|
|
\ С ° |
/ а |
||||
|
|
|
|
очевидно, |
|||||||
За |
величину |
Ga для турбины с удаленной ступенью, |
|||||||||
должно быть принято |
меньшее значение из. величин Ga |
и G " . |
|
Мощность турбины на аварийном режиме в данном случае будет равна
(III-188)
У с
Величина -^р- в этом уравнении может быть определена толь
ко после поступенчатого расчета всей турбины на аварийном ре жиме. Для практических расчетов, не требующих большой точ
ности, эта величина может быть приближенно определена по —
7)
с кривых на рис. V-3. Значение —— приблизительно будет равно
"^le
квадрату отношения к. п. д., снятого с этих кривых, то есть |
У с а |
|
У с |
||
2 |
||
|
,так как в данном случае ухудшение к. п.д. турбины
будет происходить как за счет уменьшения окружной скорости, так и за счет сокращения числа работающих ступеней.
219
По найденной |
величине N est из выражения |
(Ш-188) необхо |
димо проверить изменение числа оборотов турбины |
||
^ |
пй |
расхождение с ра- |
Если полученное значение—1- имеет заметное |
||
|
ть |
|
нее принятой величиной, в произведенный расчет необходимо ввести соответствующие коррективы.
Как и в случае удаления рабочих лопаток последней ступени, при удалении всей последней ступени также экономически более целесообразным является не снижение расхода, а увеличение давления в главном конденсаторе таким образом, чтобы давление за турбиной повысилось до величины, соответствующей давлению за предпоследней ступенью в нормальных условиях. Однако при этом необходимо иметь в виду, что температура на выхлопе из турбины в этом случае повышается, и следует убедиться, что она не будет превышать допускаемых пределов.
Кроме того, работа аварийной турбины при увеличенном давле нии в главном конденсаторе предъявляет повышенные требования к эксплуатации, так как небольшое углубление вакуума при неиз менном расходе приведет к перегрузке предпоследней ступени,что может вызвать аварию.
Мощность турбины с удаленной последней ступенью при увели чении давления за турбиной уменьшится на величину мощности
последней ступени и будет равна
/
N e = ( N c- N n0Cll.CT.) ^ l 1 .
■»1с
3, Работа турбины без рабочих лопаток регулировочной ступени
При работе регулировочной ступени без рабочих лопаток кине тическая энергия, которой обладает рабочее тело на выходе из сопел, полностью теряется для производства полезной работы в турбине и расходуется на повышение энтальпии перед нерегули руемыми ступенями до величины, равной энтальпии при входе в регулировочную ступень. В результате этого температура в каме ре регулировочного колеса становится больше, чем при нормаль ных условиях, и за счет повышения температуры несколько воз растает давление перед нерегулируемыми ступенями. Если темпе ратура повысилась от величины 7в на нормальном режиме до ве личины Тс в аварийной турбине, то давление перед нерегулируе мыми ступенями на аварийном режиме будет равно
* . = * V
220