книги из ГПНТБ / Оптико-электронные приборы сборник статей
..pdfЕсли усилитель настроен на частоту несущей, т. е.
|
т а = |
1 , |
(36) |
то решение (35) принимает вид |
|
|
|
|Ц = |
n [ ~ ( L - U I - i r i J C l ) ± V ( L - |
I H + U L W + 2 i H ( L + 2 U a ) } |
( 3 7 ) |
|
L + 2 |
S J Q |
|
Для того чтобы яснее выявить характер влияния резонансного элемента на параметры автоколебаний, учтем допущение, сделан ное нами при описании демодулятора: частота несущей существен но больше (оа. Тогда, пренебрегая величиной соа по сравнению с Q, с учетом (33) и (36) уравнения (34) и (37) принимают соответ ственно вид:
|
|
2м |
(38) |
|
®у = — a rctg Лоз |
||||
0). |
Я |
|
(39) |
|
J+~ |
2 L |
|||
|
|
Из (39) видно, что резонансный элемент в цепи переменного тока уменьшает частоту автоколебаний, причем тем сильнее, чем уже его полоса пропускания.
Чтобы оценить эффективность расчета параметров автоколеба ний следящей системы рассмотрим числовой пример, сопоставив результаты расчета с точным решением. Зададимся следующими параметрами системы: # = 104 гем-сек; 7=20 гем-сек2; L== = 500 г е м -сек; Мтах=2000 гсм\ Q= 1031 /сек. В данном случае ре зонансная частота гироскопа
wDr = — =0,5 • 103 Нсек . |
|
р |
j |
т. е. лишь в два раза меньше несущей.
На рис. 4 приведены зависимости изменения соа и q от полосы пропускания усилителя, подсчитанные по формулам (37) и (39), а также полученные в результате решения полной системы уравне ний на аналоговой вычислительной машине.
Расчеты по формулам (35) и (39) дали практически один |
и |
тот же результат. Из сопоставления аналитического решения |
с |
точным видно, что в них имеется определенное расхождение, при чем тем большее, чем меньше Лю. Однако величины ошибок рас чета методом гармонического баланса, даже при двукратном повы-
11* |
163 |
»
bja} Zee*
' P
Рис. 4. Параметры автоколебаний, подсчи танные разными методами.
1й4
шении частоты несущей по сравнению с частотой автоколебаний, позволяют утверждать, что пблученные формульные зависимости могут быть применены для технических расчетов систем рассмат риваемого класса.
|
|
|
ЛИТЕРАТУРА |
|
1. П о п о в |
Е. П., |
Па л ы о в И. П. Приближенные методы |
исследования |
|
нелинейных автоматических систем. М., Физматгиз, 1960. |
|
|||
2. К р а с о в с к и й |
А. А. К теории двухканальных следящих |
систем с ре |
||
лейным элементом. «Автоматика и телемеханика», 1960, т. XXI, № |
9. |
|||
3. К р а с о в с к и й |
А. А. О двуканальных системах автоматического регу |
|||
лирования |
с антисимметричными связями. «Автоматика и телемеханика», 1957, |
|||
т. XVIII, |
№ 2. |
|
|
|
4. П а в л о в |
В. А. |
Авиационные гироскопические приборы. М.,. Оборонгнз, |
||
1954. |
|
|
|
|
УДК 681.41 :621.376
Инженеры М. М. ДРОЗДОВ, О. В. РОЖКОВ
НЕКОТОРЫЕ ОБОБЩЕННЫЕ ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРООПТИЧЕСКИХ
МОДУЛЯТОРОВ СВЕТА
В некоторых областях науки и техники все большее распростра нение получает метод высокочастотной модуляции света, основан ный на электрооптическом эффекте КерраПри проектировании ре альных систем используются два типа модуляторов: с плоскими и с симметрично скошенными электродами. В данной статье предла гаются некоторые обобщенные зависимости, которые одинаково справедливы при вычислении параметров модуляторов обоих ти пов.
Сначала кратко рассмотрим физические основы работы электрооптических модуляторов света.
Многие вещества, представляющие собой в обычных условиях изотропные оптические среды, под воздействием электростатичес кого поля становятся анизотропными, в результате чего в них обна руживается двойное лучепреломление. Это явление носит назва ние «электрооптического эффекта Керра».
Двойное лучепреломление сравнительно просто обнаруживается при исследовании изменения состояния, поляризации света, прохо дящего через анизотропную среду. Для этого можно воспользо ваться установкой, схема которой изображена на рис. 1; здесь обоз начено:
0 0 — направление светового потока в системе; рр, аа — плоскости поляризации входящего и выходящего свето
вых потоков.
Рассмотрим в самых общих чертах изменения, которые проис ходят с направлением поляризации светового потока при его про хождении через данную систему.
На выходе из поляризатора свет оказывается поляризованных! в плоскости рр. Проходя через объем жидкости, ограниченный ра бочим зазором, в котором создается электростатическое поле, ли нейно поляризованный свет разлагается на два луча - обыкно-
166
венный и необыкновенный, — поляризованные во взаимно-перпен дикулярных плоскостях.
Известно, что анизотропные свойства жидкости, находящейся в однородном электростатическом поле, идентичны анизотропным свойствам одноосного кристалла, оптическая ось которого совпа дает с направлением поля kk. Поэтому можно считать, что свет входит в двоякопреломляющую среду перпендикулярно к ее опти ческой оси. В этом случае направление распространения обыкно венного и необыкновенного лучей будет совпадать с направлением
Рис. I. Схема электрооптического модулятора Керра:
/ — первый поляроид (поляризатор); 2 — кювета с веществом и электродами для создания элек трооптического поля; 3 — второй поляроид (ана лизатор) .
света на границе среды, но скорости распространения лучей в сре де будут различными. В результате по выходе из кюветы 2 обык новенный и необыкновенный лучи будут иметь некоторую раз ность фаз Д. Такой свет может быть интерпретирован в общем слу чае как эллиптически поляризованный [1].
Заметим, что в зависимости от положения плоскости поляриза ции света рр и величины разности фаз А могут быть частные слу чаи эллиптической поляризации — круговая и линейная.
Выходящий из кюветы 2 эллиптически поляризованный свет проходит через анализатор, у которого положение плоскости поля ризации аа будет, очевидно, существенно влиять на интенсивность выходящего светаДля указанной системы (рис. 1) математиче ское уравнение, связывающее интенсивности световых потоков на входе и выходе, имеет вид [2]
167
1НМХ = / «X |
cos2 (a —p) — sin 2a sin 3 sin2 A] |
( 1 ) |
|
2 |
|
где / вх, / 1ШХ— интенсивности потока на входе и выходе системы;
а — угол между направлением рр и оптической |
осью |
анизотропного вещества kk\ |
|
— уГ0Л между направлениями аа и kk. |
|
Преобразуем уравнение (1), обозначив через |
|
* = |
( 2) |
угол между направлениями плоскостей поляризации первого и вто рого поляроидов и заменив разность фаз Д разностью хода 6 (вы раженной в долях длины волны /.) по формуле
Д = 2- Ь. |
(3) |
Известно, что разность хода обыкновенного и необыкновенного |
|
лучей |
|
о --= £ / £ 2, |
(4) |
где / — длина пути, проходимого световым лучом |
в однородном |
электростатическом поле; |
|
£ — напряженность поля; р — постоянная Керра.
Величина В определяется природой вещества и в значительной сте пени зависит от длины волны I проходящего света и от темпера туры вещества.
Если поле в веществе создается с помощью двух плоских пла стин, расположенных одна от другой на расстоянии d и имеющих разность потенциалов V, то напряженность поля в зазоре
|
U |
|
(5) |
|
|
Е = 9-10* d |
|
||
Подставляя |
(2)—(5) в уравнение (1), получаем |
|
||
L |
cos2 Ф-- sin 2 a sin 2 (a -j- Ф) sin2 |
я BJ и* |
( 6) |
|
"9 30*32 |
||||
|
|
|
Из (6) видно, что рассматриваемая система может служить электрооптическим модулятором света, если изменять разность потенциалов U. При этом модуляция светового потока зависит от величины углов а и if. Анализ уравнения (6) показывает, что глу бина модуляции будет наибольшей (равной единице) при следую щих двух условиях:
1)а —45° и - ф = 0 .
Вэтом случае (6) принимает вид
Лшх IЕ |
1 — sin2 |
7СВI и2 \ |
(7) |
|
|
9•10* З2 ) |
|
График зависимости (7) показан на рис. 2 сплошной линией.
Как видно, интенсивность светового потока модулятора с ро стом U изменяется от 0 до / тах= /вх (без учета потерь света), при чем существует множество значений U (UK, Uu U2, Us и т. д.), прй которых через систему проходит максимум света. Наименьшее на пряжение Uк, при котором модулятор пропускает максимальный
Рис. 2. Статические (модуляционные) характеристики ячейки Керра.
поток, называют критическим напряжением. При / вых = /вх из |
(7) |
||
можно найти |
|
|
|
|
d |
|
|
UK= 300 Y 2В7 ‘ |
|
(8) |
|
2) а = 45° |
и ф = |
90 . |
|
В этом случае (6) принимает вид |
|
|
|
Iвых / 1;х sin2 |
тг в IV- |
(9) |
|
|
9•104 dl |
|
|
График зависимости (9) показан на рис. |
2 штриховой линией. |
|
|
Из рисунка видно, что световой поток модулятора с ростом U |
|||
изменяется ОТ / щ ах= /Вх до 0- Поскольку минимумы функций |
(7) |
и максимумы (9) совпадают, то формула (8) остается справедли вой.
Графики рис. 2 называются статическими, или модуляционными характеристиками ячейки Керра. Обе кривые симметричны относи тельно оси /. Это означает, что ячейка Керра одинаково модулиру
169
ет световой поток независимо от полярности приложенного напря жения. При разработке реальных модуляторов рабочую точку обычно выбирают на участке модуляционной характеристики меж ду 0 и UK.
Рассмотрим два режима работы модулятора.
1-й режим (без смещения). Рабочая точка расположена в нача ле координат. Приложенное к ячейке Керра напряжение U изме няется по синусоидальному закону. Из рис. 3, а видно, что для это го режима характерны существенные нелинейные искажения моду лируемого потока. При этом частота модуляции вдвое выше ча стоты управляющего напряжения.
Рис. 3. Работа модулятора без смешения (а) и со смещением (б) рабочей точки.
2-й режим (со смещением). Рабочая точка смещена в более ли нейную область модуляционной характеристики на величину сме щения напряжения Uc. Этот случай показан на рис. 3, б. В данном режиме частота модуляции светового потока равна частоте управ ляющего напряжения U, а нелинейные искажения достаточно ма лыМожно показать, что при смещении 6'с = 0,707 UK нелинейные искажения минимальны. Более подробно вопрос о нелинейных ис кажениях, вносимых модулятором Керра, исследован П. Г. Таге-
ром [3].
Рассмотрим световой модулятор в качестве элемента реальной системы. Поскольку модулятор Керра является электрооптическим устройством, его следует рассматривать, с одной стороны, как элемент оптической системы, а с другой, как комплексную нагруз ку выхода источника управляющего напряжения. С точки зрения
170
оптики модулятор Керра представляет собой неплоскую диафраг му, которая определяет, в конечном итоге, количество проходящего света.
На рис. 4 показана типовая оптическая схема модулятора света. Источник света 1, имеющий равномерную яркость В, проектирует ся объективом 2 через окно кюветы 3 в межэлектродное простран ство конденсаторного зазора, заполненного рабочей жидкостью.
Яркость В' изображения источника можно определить по фор муле
= |
( 10) |
где пи п2 — коэффициенты преломления сред, в которых находят ся источник света и изображение источника.
ИВ'
Рис. 4. Типовая схема оптического модулятора:
/ - источник света; 2 — объектив; 3 — кювета.
Из рассмотрения геометрического хода лучей (рис. 5) следует, что:
— максимальный поток через элементарную площадку, распо ложенную в полюсе симметрии зазора О, определяется простран ственным углом, ограниченным на рис. 4 крайними лучами ОА и ОВ. Как видим, этот угол зависит от геометрических размеров d и I зазора;
171
— максимальный поток через элементарную площадку, распо ложенную вблизи любой другой точки К, также определяется па раметрами d и /, но он всегда меньше потока, проходящего через центральную точку О. Другими словами, рабочий зазор модулято ра виньетирует наклонные пучки (заштрихованная область на рис. 4);
—если применять симметрично скошенные электроды, то свето вой поток, проходящий как через центральную, так и через сме щенную площадки, будет больше, чем в случае плоского зазора (лучи А'О, В'О, С К и D'K на рис- 4);
—проходящий через зазор поток будет максимальным, когда изображение источника совпадает с центром зазора. Это условие справедливо в том случае, если предельное значение угла а достат точно мало, что всегда бывает на практике.
Модуляторы с симметрично скошенными электродами нередко применяются в реальных системах. Нетрудно показать, что зазор с плоскими электродами можно рассматривать как частный случай зазора с симметрично скошенными электродами, имеющего угол скоса х=0. Тогда электрические и оптические параметры модуля тора света целесообразно представить в виде функции параметров b, d, I их его рабочего зазора.
Наиболее существенным оптическим параметром модулятора обычно является (при заданной яркости источника) величина мак симального светового потока F. Получим зависимость F—f (b, d, I, х) для симметрично скошенного зазора, изображенного на рис. 5, а.
Начало координат О выберем в полюсе симметрии зазора. Об ласть abed плоскости yz есть изображение источника света, давае мое объективом (объектив на рис. 5 не показан). Возьмем в обла сти abed произвольную точку К с текущими координатами у и г и выделим вокруг нее элементарную площадку ds'. Проведем через точку К две плоскости: Р, параллельную плоскости xz, и Q, парал лельную плоскости ху. Сечения зазора плоскостями Р и Q показа ны на рис. 5, б и в соответственно. Затем через точку К проведем краевые лучи: МК, NK в сечении Р и RK, SK в сечении Q.
Перенесем построение краевых лучей на постранственный чер теж (рис- 5, а). Очевидно, что максимальный поток, проходящий через элементарную площадку ds', распределен внутри четырех гранного телесного угла KABCD-, обозначим этот угол через ю'. Ли ния L/C — центральный луч потока, который образует угол а с оп тической осью системы (см. рис. 4). Однако, как уже указывалось, в реальных системах этот угол достаточно мал, поэтому на рис. 5 линия L/C параллельна Ох и можно считать, что
LM — LN и RL = L S .
Обозначим угол, образуемый линией L/C с краевым лучом RK, через <р, а с краевым лучом М/С — через 0. Если из точки К опи сать сферу единичного радиуса, то телесный угол о/ будет числен
172