книги из ГПНТБ / Орлов Л.В. Расчет и проектирование антенн гидроакустических рыбопоисковых станций
.pdfВозможно также облучение пространства как веером, так и вращающейся характеристикой направленности.
На рис. 47 изображена блок-схема варианта по строения станции, в состав которой вх'одит цилиндриче ская антенна из шести секций.
Рис. 47. Блок-схема станции с дискретной цилиндриче ской антенной со всенаправ
ленной |
азимутальной |
ха |
|||
рактеристикой |
в |
излучении |
|||
и веером |
компенсированных |
||||
характеристик |
направленно |
||||
сти |
в |
приеме: |
|
||
1, 1—1, 6 — секции антенны; 2 — |
|||||
коммутаторы |
приема-передачи; |
||||
3 — генератор |
мощности; |
4 — |
|||
предварительные |
усилители |
||||
приемного |
тракта; |
5 — развязы |
вающие устройства (балласт
ные |
сопротивления); |
в — за |
держивающие цепи; |
7 — элек |
|
тронный коммутатор |
направле |
|
ния; |
8 — основной усилитель; |
|
|
5 — индикатор. |
При излучении коммутаторы приема-передачи |
под |
||
ключают секции антенны |
к генератору, в |
результате |
|
чего излучается сигнал одинакового уровня |
в |
любом |
|
азимутальном направлении — формируется |
всенаправ |
||
ленная характеристика. |
В режиме приема |
сигнал, по |
ступающий в приемный тракт вследствие воздействия плоской звуковой волны, например с направления а, максимально задерживается в цепи задержки а на вре
мя, за которое звук проходит |
расстояние |
от секций |
||
1,1— 1,6 |
до секций 1,3— 1,4. Сигнал, поступающий |
от |
||
секций |
1,2—1,5, задерживается |
на меньшее |
время, |
на |
92
конец, в цепи |
секций 1,3— 1,4 задержки |
не вводятся. |
Электронный |
коммутатор направления |
подключает к |
основному усилителю различные задерживающие цепи a—f, обеспечивая тем самым компенсацию характери стики направленности в соответствующих направле ниях а—f.
Цилиндрические антенны с компенсированными ха рактеристиками направленности. Как и в случае проек тирования сканирующей плоской антенны, одним из ос новных вопросов, возникающих в процессе разработки
цилиндрической антенны, является |
вопрос о |
количест |
ве каналов (секций). Естественно, |
следует |
стремиться |
к минимальному числу каналов. Минимум числа кана лов у цилиндрической антенны с компенсированной ха рактеристикой направленности ограничивается необхо димостью расположения фазовых центров секций на расстоянии, близком к 0,5 к. При больших расстояниях растет уровень ореола боковых лепестков на углах бо лее 90° и падает коэффициент концентрации. Эти изме
нения проявляются особенно сильно, если |
расстояние |
|||
между центрами секций превышает 0,6 Я. |
Таким обра |
|||
зом, число |
каналов (секций) |
цилиндрической антенны |
||
в плоскости |
направляющей может быть |
найдено по |
||
формуле |
|
2jxD |
|
|
|
Q = |
(III—32) |
||
|
X |
’ |
||
|
|
|
где D — диаметр антенны;
X — длина волны в воде.
Размер самой секции следует по возможности выби рать максимальным в пределах расстояния /. Целесо образно даже несколько увеличивать горизонтальный размер секций d при сохранении расстояния между их фазовыми центрами, равным 0,5 Я. При увеличении раз мера секций снижается взаимодействие между ними по полю (см. рис. 63) и идентифицируется форма их харак теристик направленности. Увеличить горизонтальный размер секции можно аналогичным, применяющимся к плоским антеннам . способом — дробления секции . по вертикали на части и сдвига этих частей по периметру. Однако чрезмерное увеличение размера dc нежелатель но. У цилиндрических антенн секции развернуты (так как расположены по периметру), в связи с чем с увели чением угла, соответствующего ориентации главной оси
93
секции, уменьшается ее вклад по осевому направлению антенны при компенсации. Вклад также тем меньше, чем выше направленность секции. Оптимальные разме ры секции находятся в пределах 0,5?.—0,8 Л,.
Как расположение секций на окружности, так и их направленность обусловливают введение по компенси руемому раскрыву (сектору) спадающего к краям ам
плитудного распределения, снижающего |
уровень |
боко |
|||||
вых лепестков и расширяющего основной. |
|
антенны |
|||||
Еще |
одной особенностью цилиндрической |
||||||
является |
существование |
оптимального компенсируемого |
|||||
раскрыва — рабочего |
сектора, равного примерно 120°. |
||||||
Величина этого угла |
определяется двумя |
факторами. |
|||||
И меньший и больший |
секторы |
уменьшают |
коэффи |
||||
циент использования |
площади антенны: при меньшем |
||||||
секторе |
расширяется |
основной лепесток характеристи |
|||||
ки направленности, при |
большем |
увеличивается |
уро |
||||
вень ореола боковых |
и |
тыльных |
лепестков |
на |
углах |
более 120°. Последнее происходит из-за большого дис
крета фазы |
между соседними |
секциями, |
доходящего |
||||
при скользящих углах |
падения |
звука |
на |
антенну |
до |
||
180°. |
(III—33) |
для расчета пространственной |
|||||
Формула |
|||||||
характеристики |
направленности |
многоэлементной |
из |
||||
четного числа |
секций |
в азимутальной |
плоскости |
ци |
линдрической антенны с компенсацией в любом направ лении получена в предположении, что секции антенны имеют прямоугольную форму и располагаются в жест ком цилиндрическом экране. В случае необходимости выражение (III—33) может быть пронормировано к любому направлению, для чего это выражение следует разделить на выражение, содержащее конкретные зна чения углов 0 и SI ориентации максимума основного лепестка. При расчете характеристики направленности
антенны, состоящей |
в азимутальной плоскости из |
не |
четного числа секций, следует произвести замену |
п на |
|
п + — . |
|
|
2 |
|
|
sin ~ |
(Mh + hc) cos Qj |
|
ж е , й ) = |
х |
|
31 |
|
|
— (Mh + hc) cos Q |
|
Л
2
94
|
|
X |
jk |
|
|
|
|
—mhcos Q |
1 |
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
sin Й X |
|
|||
sin |
Г Г 2л |
\ |
|
COS |
Г / |
2л \] |
|
|
|||
1 1 |
|
Q |
— б ) |
|
1 |
0 + п — I |
Л |
|
|||
* £ |
\ |
|
|
J |
|
L 1 |
Q >1 |
2 |
(III—33) |
||
|
|
«Sj [Л^11 |
|
(kr sin fi)]’ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
i.= о |
|
|
|
|
|
||||||
где |
M — число |
секций |
в |
угломестной |
плоскости;. |
|
|||||
дг_1_1 |
— число |
секций |
в |
рабочем секторе в азимутальной |
|||||||
|
|
|
плоскости; |
секций в азимутальной плоскости в |
|||||||
|
Q — полное |
число |
|||||||||
N_ |
м |
секторе |
|
360°; |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s. N_ |
2 |
|
м_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—•символы суммирования по секциям; |
|
|||||||
п = — ■2 |
т = |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
hс, h — размер секций и расстояние между ними в угло местной плоскости (плоскости образующей);
'Л тп — амплитуды возбуждения секций;
первое слагаемое в показателе экспоненты обусловливает компен
сацию в азимутальной плоскости, а второе — в угломестной;
2п
|
|
п |
- угловое |
расстояние |
между |
центрами |
секций |
по |
|||||
|
|
Ч. |
азимуту, если оказывается необходимым выпол |
||||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
нить секцию таким образом, чтобы размер ее был |
||||||||||
|
|
|
больше |
расстояния между секциями (за счет |
|||||||||
|
|
|
сдвига |
частей секции), при расчете следует |
выби- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
2л |
|
такими, чтобы |
ха- |
||||
|
|
|
рать размеры 1гс или— — — 6 |
||||||||||
|
|
|
рактеристика |
|
*I |
|
|
была по |
ширине |
||||
|
|
|
направленности |
||||||||||
|
|
|
такой же, как у прямоугольной секции; |
|
|
|
|
||||||
|
2я |
г — радиус цилиндра; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
с |
|
|
|
|
азимуту; |
|
|
|
|
|||
|
— -------О — угловой размер секции по |
|
|
|
|
||||||||
|
ч, |
б |
— угловой |
конструктивный |
зазор |
между |
активными |
||||||
|
|
||||||||||||
|
|
|
поверхностями секций по азимуту; |
|
|
|
|
||||||
|
е . = 21/- О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
8г |
1|t =5^=0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
число |
членов последней суммы |
ограничивается |
первыми |
членами |
|||||||||
ряда |
при достаточной его |
сходности; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
# (1)i — функция |
Ганкеля i-ro порядка |
первого |
рода |
[22] |
||||||||
|
|
|
(штрих |
при косинусе |
и |
функции Ганкеля |
озна |
||||||
|
0, |
£2 |
чает первую производную от этих функций); |
точ |
|||||||||
|
— азимутальное и |
угломестное |
направления |
на |
|||||||||
|
|
|
ку наблюдения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
95
Первый сомножитель определяет некомпенсированную характеристи ку направленности линейной антенны с раскрывом Mh+hc (высота цилиндра) в плоскости образующей (рис. 48), последний сомножи тель, включающий суммы, представляет собой поле прямоугольного вибратора, расположенного на жестком цилиндрическом экране.
Наиболее интересен при проектировании ры бопоисковых антенн слу чай расчета характери- ! стики направленности в
- . Рис. 48. К пояснению выраже ния для расчета характеристик направленности цилиндриче
ской антенны.
Л |
|
S |
Y |
0x1 |
— |
|
|
Рис. 49. Компенсированные в азимутальной плоскости характеристики направленности цилиндрической антенны при равенстве угловых раз меров секций промежуткам между их центрами:
/ — |
0 .6Х ; |
2 — 0,5К ; З — |
О.ЗХ |
( р а в н о м е р н о е |
в о з б у ж д е н и е ) : |
4 — 0.5Х, |
( к о с и н у с о и |
д а л ь н о е |
а м п л и т у д н о е |
р а с п р е д е л е н и е ), с е к т о р 120°; 5 — р а в н о м е р н о е в о з б у ж д е |
|||||
н и е ; |
6 — |
к о с и н у с о и д а л ь н о е |
а м п л и т у д н о е |
р а с п р е д е л е н и е |
(0,5 Х , |
с е к т о р 160°). |
96
зт
азимутальной плоскости при Q = — • Тогда выражение
(III—33) принимает вид:
N
2
X е (III—34)
На рис. 49 для примера приведены компенсирован ные в секторах 120° и 160° в азимутальной плоскости характеристики направленности многоэлементной ци линдрической антенны с равномерным и косинусным амплитудными распределениями по секциям.
Некомпенсированные дуговые антенны. Некомпенси рованные дуговые антенны применяют в основном при необходимости излучения большой мощности в широкий сектор, когда использование плоских антенн оказы вается невозможным. Так, например, круглый плоский поршень с шириной основного лепестка характеристи ки направленности 60° должен иметь на частоте 30 кГц диаметр примерно 5 см, и, следовательно, его площадь
оказывается равной примерно 20 см2. |
Если при |
этом |
||||||||
необходимо |
излучить умеренную акустическую мощ |
|||||||||
ность 500 Вт, |
то удельная (на |
единицу |
поверхности |
|||||||
поршня) |
мощность |
окажется |
примерно |
равной |
||||||
25 Вт/см2. |
Такая удельная мощность |
недопустима |
как |
|||||||
с точки зрения |
механической прочности вибратора, так |
|||||||||
и в |
отношении |
кавцтационной |
прочности |
воды |
(см. |
|||||
стр. |
254). |
Использование дуговых |
антенн |
|
позволяет |
|||||
увеличить |
излучающую |
поверхность |
|
при |
сохранении |
широкого основного лепестка.
Дуговые антенны обычно составляют из отдельных преобразователей, и характеристика направленности дискретной дуговой антенны тем ближе к характери стике направленности сплошной дуги, чем меньше про тяженность преобразователя вдоль дуги. Достаточно
4 Л. В. Орлов, А. А. Шабров |
97 |
хорошее приближение получается, если шаг располо жения преобразователей составляет 0,5 Л,.
В литературе можно встретить две приближенные формулы для расчета характеристик направленности эквидистантных дискретных дуг:
R (0) = |
т + 1 V |
I A |
, Атcos [kr cos (0 -f ma0)]J + |
|
||||
|
|
1 |
м |
|
p |
|
|
|
|
+ |
| 2 |
sin №r cos (0 + ™*o)l | |
» |
(HI—35) |
|||
|
|
lm=—M |
|
J |
|
|
|
|
R (0 ) = — |
| 2 |
Ai [ 1 +cos (na0—0 )] cos [fercos(na0 — 0 )]| |
+ |
|||||
+ |
|^J ^ [ l + c o s ( « a 0 — 0)] sin [kr cos (na0— 0)]>2, |
(III—36) |
||||||
|
U=i |
|
2л |
|
|
|
J |
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k = —— ; |
|
|
|
|
|
||
|
|
0 |
— текущий угол характеристики |
направленно |
||||
|
|
/ |
сти} |
|
|
|
|
|
|
|
— радиус кривизны дуги; |
|
центрами сосед |
||||
|
|
«о — центральный угол между |
||||||
(2М +1), |
|
них преобразователей; |
по |
дуге; |
|
|||
N — число |
преобразователей |
|
||||||
|
|
Q — нормирующий коэффициент; |
|
|
||||
|
А т, А п — амплитуды -возбуждения |
преобразователей; |
||||||
l+ c o s (n a 0 —0 ) |
—коэффициент, учитывающий |
затенение, воз |
||||||
|
|
|
никающее из-за расположения преобразова |
|||||
|
|
|
телей |
по дуге. |
|
|
|
|
Вторая формула более точная, так как учитывает затеняющее действие дуги1, однако различия в характе ристиках направленности получаются практически не существенными.
Видоизменение формы характеристики направленно сти дуги зависит от трех геометрических параметров: стрелы прогиба h, радиуса кривизны г и рабочего секто ра а (центрального угла, длины дуги L или хорды а).
Эти параметры связаны между собой следующими соотношениями:
а |
, |
a |
f |
a |
\ |
|
A = T |
tgT |
“ 4 |
cost |
,)’ |
(ш~ 37) |
|
|
L |
= |
0,01745ra, |
|
|
(III—38) |
|
|
|
a |
|
|
(III—39) |
|
a — 2r sin ~2 |
|
|
98
На рис. 50 изображены характеристики направлен ности дуговых антенн в порядке возрастания централь ного угла а в зависимости от волнового размера радиу-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 50. Видоизменение харак |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
теристики |
|
направленности |
не |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
компенсированной |
дуговой |
ан |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тенны в зависимости от цент |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рального угла а, радиуса кри |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
визны |
r/Х и |
стрелы |
прогиба |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(АД); |
2— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а = |
15°: |
7 — |
14 |
(0 ,1 ); |
24 |
(0 ,7 5 ); |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а — 30°: |
3 — |
3,75 |
(0 ,1 2 8 ); 4 - 9 |
(0 ,3 ); |
||||||
10 |
20 |
30 |
чО |
SO |
SO |
10 |
8 0 в ' |
|
5 — 18 |
(0 ,6 ); |
|
6 — 54 |
(1 ,8 ); |
|
а = 4 5 ° : |
|||||
|
|
- 2 ,5 |
(0 ,1 9 ); |
8 — |
5 |
(0 ,3 8 ); |
9 — 7 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(0 ,5 3 ); |
/6 |
— |
14 |
(1 ,0 6 ); |
а = б 0 ° : |
/ / — |
||||
(0 ,1 3 4 ); |
/ 4 - 1 |
, 5 |
(0 ,2 ); |
/5 - |
2 |
(0 ,2 6 8 ); |
|
0,25 (0 ,0 3 4 ); |
/2 — 0.5 |
(0 ,0 6 7 ); |
/3 |
— 1 |
||||||||
16 — |
2,5 |
(0 ,3 3 5 ); / 7 |
- 4 |
(0 ,5 4 );. |
/ 3 - 8 |
(1 ,0 7 ); |
||||||||||||||
/ 9 — |
10 |
(1 ,4 ); |
20 — |
14 |
(1 ,8 8 ); |
21 — |
16 (2 ,1 5 ); |
а » 9 0 ° ; |
2 2 — |
0,25 (0 ,0 7 4 ); |
23 — 0,5 |
|||||||||
(0 ,1 4 7 ); |
2 4 — |
1 |
(0 ,2 9 4 ); |
25 — |
2 |
(0 ,5 9 ); |
25 — |
4 (1 ,1 8 ); |
27 — 8 |
(2 ,6 4 ); |
а -= 1 2 0 °; |
28 — |
0,25 |
|||||||
|
(0 ,1 2 5 ); |
29 - 0,5 (0 ,2 5 ); |
|
30 — 1 |
(0 ,5 ); |
31 - |
2 (1 ); 3 |
2 |
- 4 |
(2 ); |
3 |
3 - 8 |
(4 ). |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4* |
|
99 |
V
са кривизны (стрелы прогиба). Наиболее чувствитель на форма характеристики направленности к волновой величине стрелы прогиба. Энергия, излучаемая дугой, приходит в плоскость раскрыва (параллельную хорде и касающуюся дуги в вершине) с различной фазой, в результате чего при h больше 0,5 % может произойти вычитание волн и гашение энергии. Этим объясняются осцилляции уровня основного лепестка характеристики
направленности.
h
Ширица основного лепестка с увеличением ^ при
мерно до 0,4 сначала уменьшается (дуга еще не силь но отличается от плоского поршня), затем, когда появ
ляются противофазные зоны, |
основной |
лепесток |
начи |
|
нает расширяться. При больших значениях — |
(больше |
|||
единицы) наступает момент, |
|
А |
|
|
начиная с которого шири- |
||||
|
h |
остается |
посто- |
|
на основного лепестка с увеличением — |
||||
янной и несколько меньшей, |
Л |
|
сектор а. |
|
чем рабочий |
Неравномерность основного ц уровень боковых лепе стков можно уменьшить, если ввести по дуге спадаю щее к краям амплитудное распределение. При этом од нако ширина основного лепестка уменьшается. Ампли тудное распределение может быть введено путем уменьшения числа преобразователей вдоль образующей цилиндра в направлении от центра к краям дуги. Ком бинированием. между величинами стрелы прогиба, цен трального угла и видом амплитудного распределения можно успешно регулировать форму характеристики направленности по уровням (Осцилляции, ширине основ ного и величинам боковых лепестков.
Глава IV
ВЛИЯНИЕ НЕТОЧНОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ОШИБОК ВОЗБУЖДЕНИЯ НА ПАРАМЕТРЫ АНТЕНН
Любую антенную систему изготовляют с определен ными допусками и в результате она оказывается от личной от идеальной. Преобразователи, из которых со-
100
бирают многоэлёментные антенны, могут быть установ лены не точно в расчетное положение, а поверхность зеркала рефлекторной антенны может иметь отклоне ние от теоретической кривой. Возможны также ампли тудные и фазовые ошибки возбуждения преобразовате лей, составляющих антенну. Они складываются из оши бок, возникающих в электрических цепях (в линиях за держки, фазовращателях, усилителях), и ошибок, вно симых непосредственно преобразователями. Последние возникают вследствие разброса их параметров: ампли тудные— из-за неодинаковой эффективности пьезоэле ментов, фазовые — за счет отклонения резонансных частот преобразователей от номинальной.
.Ошибки и неточности могут быть регулярными и случайными. Регулярные ошибки обусловливаются на рушением процессов технологии изготовления, настрой ки и изменения параметров антенн. Так, если харак теристика направленности измеряется в поле не пло ских волн, а имеющих некоторую сферичность, в раскрыве антенны возникает квадратичное фазовое рас пределение, приводящее к определенного рода искаже
ниям характеристики |
направленности. |
|
В |
отличие от |
регулярных случайные ошибки — результат |
воздействия |
|||
закономерностей, процессов, зависящих |
от |
большого |
||
числа различных факторов. |
случайных оши |
|||
Вопросы, связанные с воздействием |
||||
бок — предмет изучения статистической |
теории антенн, |
|||
в основе которой лежит аппарат теории |
вероятностей |
|||
18], 1 2 1 ]. |
вид ошибок: |
отказы — полный |
||
Имеется еще один |
или частичный выход из строя ряда преобразователей, составляющих антенну. Видоизменение характеристики направленности при этом существенно зависит от места положения в антенне отказавших преобразователей.
Направленные свойства антенн зависят и от состоя ния среды, в которой распространяются звуковые вол ны. Вода — среда в акустическом смысле неоднородная. Ей присущи температурные перепады, течения, измене ние солености, в ней могут содержаться различные взвеси. Все эти факторы влияют на скорость распро странения звука и в конечном счете вызывают флюктуа ции амплитуды 'и фазы звуковых волн, приводящие к искажению характеристик направленности.
101