![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Орлов Л.В. Расчет и проектирование антенн гидроакустических рыбопоисковых станций
.pdfчерез преобразователь, который определяет по напряже нию L% на балластном сопротивлении. После достиже ния номинальной величины тока / н осуществляют вы держку преобразователя при этом токе в течение време ни tH. Время подъема напряжения Ur до величины, обеспечивающей номинальный ток. не должно превы-
я |
б |
Рис. 99. .Блок-схемы для измерения и примеры частот ных характеристик проводимости:
/ — г е н е р а т о р ; 2 — ч а с т о т о м е р ; 3 — п р е о б р а з о в а т е л ь ; 4, 5— в о л ь т м е т р ы ; 6— и з м е р и т е л ь ч а с т о т н ы х х а р а к т е р и с т и к ; 7 — с а м о п и с е ц .
шать 30% от времени выдержки tn. В процессе измене ния напряжений фиксируют напряжения Ug и UT. У преобразователя без дефектов зависимость Uq от Ur должна быть прямо пропорциональной. Отклонение за висимости от прямолинейной в сторону уменьшения значений Ug свидетельствует о присутствии дефектов.
Следует отметить, что отклонение этой зависимости от прямолинейной возможно также вследствие увеличе ния сопротивления преобразователя из-за его разогрева или ухода частоты резонанса. Во избежание ошибок не обходимо подстраивать частоту генератора, а преобра зователь в случае разогрева подвергать охлаждению с помощью терморегулирующего устройства.
Время выдержки преобразователя при номинальном токе
_ _ |
t |
(IX—1) |
|
*и~ |
V103 |
||
|
223
Максимальное напряжение на балластном сопротивле нии, соответствующее номинальному току через преобра зователь, который создает в нем требуемое динамическое напряжение составляет
2 ,8 -1 0 »/гаудя/р
|
ббн |
R6 1,47.1011 |
(IX -2 ) |
|
|
|
|
где |
t— время активной работы преобразователя в |
режиме из |
лучения в составе станции; Ос — скваженность посылки станции;
1Кауд — акустическая удельная мощность; п -коэффициент электромеханической трансформации; fр — резонансная частота;
Rв — балластное сопротивление.
Все величины в системе СИ.
Частоты резонанса и антирезонанса, частотная ха рактеристика проводимости. Частоты резонансов и анти резонансов можно определить по частотной характери стике проводимости (см. типичные характеристики про водимости на рис. 99, в: верхняя — для пьезоэлектриче ского преобразователя, нижняя — для пьезомагнитно го). Частотную характеристику проводимости измеряют с помощью схем, показанных на рис. 99, а, б и опреде ляют по формуле
U6
G = -----— , (IX—3)
ReUr
где Uб — зависимое от частоты измеряемое напряжение на бал ластном сопротивлении;
Ur — напряжение на генераторе (для удобства расчета и чте ния зависимости у пьезоэлектрическою преобразователя Кг целесообразно поддерживать постоянным; при изме рениях пьезомагнитных преобразователей следует под
держивать постоянной индукцию или отношение
Можно измерять частотные характеристики проводи мости с помощью прибора автомата-измерителя частот ных характеристик типа Х-1-27 рис. 99, г. Такой прибор автоматически поддерживает за счет цепи обратной свя зи постоянное напряжение на нагрузке. В его составе имеется генератор качающейся частоты и осциллоскоп, рисующий частотную характеристику. В приборе имеется выход на самописец.
По частотной характеристике проводимости можно сделать заключение о качестве пьезоэлемента (преобра зователя). На частотной характеристике проводимости
224
исправного преобразователя должны присутствовать чет кие экстремумы в местах, определенных расчетом. По от стоянию частот резонанса (максимум проводимости) и антирезонанса (минимум проводимости) можно соста вить суждение о добротности и ожидаемом сдвиге частот резонансов в режиме излучения и приема, а по отноше нию проводимостей на этих частотах — об эффективности преобразователя. Расщепление или появление не обус ловленных расчетом экстремумов говорит о возникнове нии паразитных колебаний или наличии механических дефектов.
Скорость звука, пьезомодуль и коэффициент электро механической трансформации, диэлектрическая проница емость. Скорость звука в пьезоэлементе можно опреде лить по измеренной частоте резонанса и известным гео метрическим размерам (см. «Условия механического ре зонанса», стр. 185). Поскольку от скорости звука в пье зоэлементах зависит резонансная частота преобразовате ля, в чертежах на пьезоэлеаденты необходимо указывать допустимые пределы разброса величины скорости звука.
Пьезомодуль и коэффициент электромеханической трансформации определяют эффективность пьезоэлемен тов и преобразователей. Величины пьезомодулей огова риваются техническими условиями на пьезоактивный ма териал. Предельные же допустимые значения коэффици ентов электромеханической трансформации и пьезомоду лей, как правило, указываются в чертежах или другой документации на пьезоэлементы и преобразователи. Экс-' периментальные значения этих параметров определяют аналитически с помощью приведенных ниже выраже ний, в которые входит ряд величин, определяемых экс
периментально. |
л |
Выражения для расчета пьезомодулёй |
зависят от |
конфигурации пьезоэлементов.
Диэлектрическую проницаемость определяют по изме ренной емкости и геометрическим размерам.
Ци ли нд р , |
р а б о т а ю щ и й на п о п е р е ч н о м |
п ь е з о э ф ф е к г е |
(см. рис. 84, а, б ): |
|
(IX—4) |
случаи а |
|
1 / 4 8 |
Л . В . О р л о в , А . А . Ш а б р о в |
(IX—4а) 225
случай б
1,8СЭ6 |
|
||
е = • /■срА |
(IX—46) |
||
tj = 2ягср/р. |
|
||
П р я м о у г о л ь н а я п р и з м а (см. |
рис. 84, д, ж): |
||
d = |
я |
tq |
|
64" |
рIVl |
|
|
случай д |
|
||
1,ЗСЭ6 |
|
||
|
(IX -5 ) |
||
|
lb |
|
|
случаи' ж |
|
|
|
|
|
|
|
11,ЗСЭ/ |
|
||
|
аЬ |
|
|
с = |
2//р. |
|
|
К р у г л а я п л а с т и н а |
диаметром D и толщиной б. |
||
Электроды нанесены на плоскости: |
|
||
О,18| / |
eq |
|
|
PDH* ’ |
|
||
14,4С3б |
(IX—6) |
||
|
D2 |
|
|
|
|
|
|
яД/р |
|
|
|
C l = |
2,12 |
|
|
|
|
|
|
Т р а п е ц е и д а л ь н а я |
призма , |
являющаяся со |
ставной частью секционированного цилиндра (см. рис.
84, в ): |
|
Я8<7 |
|
, |
|
|
|
|
|
||
|
У 64р/2/р |
|
|
||
11,ЗСЭ [ |
брар -Г бВНут |
|
|
||
е = ■ /Дэ |
V |
|
2 |
|
(IX -7 ) |
|
ci — 2//р. |
|
|
||
С е к ц и о н и р о в а н н ы й ц и л‘и н д р (см. рис. 84, б ): |
|||||
doo -- |
2г.ср |
V 0,5яер/р? ; |
|
||
|
'ЗЮ |
|
|
|
|
11, ЗСЭ / бНар + |
б, |
\ |
|
||
|
[ бнар I |
Овну г |
(IX—8) |
||
1Кэт \ |
|
2 |
) |
||
|
|
||||
|
сз = |
2ягср/р. |
|
|
226
С ф е р и ч е с к и й п р е о б р а з о в а т е л ь средним радиусом гср с толщиной стенки бэ (электроды нанесе ны на наружной и внутренней поверхностях, приме няется в качестве калиброванных гидрофонов):
3,6 |
f C3np6fpq |
чю у |
гср |
С36
(IX -9 )
0.93г*р ’
2 n r c p f p V I — а
0,92
В выражениях (IX-4) — (IX-9) обозначения следую щие:
<7 = (fa — / р )
Up- и *
иР-)- иа
fa, fр, Uа, Up— частоты антирезонанса и резонанса |
и напряжения |
(на балластном сопротивлении в схеме измерения |
|
проводимости) на этих частотах: |
|
CD— электрическая емкость, пФ; |
|
Ет— модуль упругости Юнга; |
цилиндре; |
т — число призм в секционированном |
|
а — коэффициент Пуассона. |
|
Формулы, приведенные выше в системе СГСЕ, спра ведливы применительно к определению пьезомодуля и скорости звука в пьезоэлементах при следующих усло виях:
игср- < |
0,5; |
(IX—4а) |
|
6 |
0,5; |
(IX—46) |
|
- < |
|||
^*ср |
|
|
|
б |
а |
(IX—5) |
|
, — < 0 ,5 ; |
|||
1 |
|
|
|
46 |
0,5; |
(IX—6) |
|
п и |
|||
|
|
||
к |
|
(IX—7) |
|
-у-< 0 ,5 . |
Для толстостенных цилиндрических, кольцевых и с некоторым приближением для сферических пьезоэлемен тов необходимо вводить поправочный коэффициент, на
8 Л . В . О р л о в , А . А . Ш а б р о в |
227 |
который нужно умножить полученную величину пьезо модуля. Этот коэффициент можно взять из графика, изображенного на рис. 100.
Прямоугольные призмы с близкими и равными раз мерами I и в могут иметь два резонанса со сдвигом ре зонансных частот в пределах до ±20% от расчетной ре зонансной. Эффект вызывается завязкой колебательных
Рис. 100. Зависимость поправочного коэффициента (для нахождения пьезомодуля) от отношения радиусов кольца — внутреннего к наружному.
движений по двум взаимоперпендикулярным направле ниям ■/ и в и может привести к ошибке в определении скорости звука.
Для пьезоэлементов иных конфигураций, а также с пазами под токосъемные лепестки или электродами, за нимающими не всю поверхность детали, необходимо экспериментальное определение поправочных коэффици ентов.
Характеристики направленности. Характеристики направленности можно измерять в бассейне, имеющем всестороннее внутреннее покрытие звукопоглощающим материалом, или в открытой воде при излучении то нальных или импульсных сигналов. Напомним, что характеристики направленности антенны идентичны в режиме излучения и в режиме приема.
Перед началом измерений с тональным излучением необходимо убедиться в отсутствии мешающих сигна лов, отраженных от стенок бассейна, дна или поверхно сти воды, для чего целесообразно произвести контроль ную проверку па выявление наличия отражений при излучении импульсных сигналов.
Расположение корреспондентов — испытуемой антен-
228
/
ны и измерительного излучателя или приемного гидро фона— должно быть строго определенным. Минималь ное (критическое) расстояние между корреспондентами, на котором в зоне дифракции Фраунгофера формирует ся истинная характеристика направленности,
2D2 |
D“ |
(IX-Ю ) |
LK= — |
+ — , |
где D - максимальный размер испытуемой антенны;
D* — максимальный размер измерительного излучателя (ги дрофона);
А— длина волны в воде.
Взоне дифракции Фраунгофера фронты звуковых *
волн имеют сферическую форму, а давление убывает обратно пропорционально расстоянию (это может слу жить критерием проверки сформированное™ сфериче ских волн). Критическое расстояние характеризует в пределах раскрыва, например приемной антенны, допустимую степень сферичности облучающей волны. При меньших расстояниях возникают квадратичные фазовые ошибки (см. рис. 51), искажающие истинную характеристику направленности. Можно считать прак-
тически допустимым расстояние |
D2 |
LK= —— , так как |
|
|
А |
величина вносимых фазовых ошибок при этом, как пра вило, находится на уровне погрешности измерений.
В случае измерения характеристик остронаправлен ных антенн и ограниченности в размерах водной аква тории возможны и меньшие расстояния между кор респондентами. Такие условия вынуждают использовать поправки, учитывающие искусственное увеличение ширины основного и уровня боковых лепестков и уменьшение эффективности антенны. Величины необхо димых поправок могут быть получены из графиков, приведенных на рис. 51 й 65. Представляется целесооб
разным пояснить следующее: ош ибкеф =—— соответ-- о/
ствует
г -
LK
%
ф ~ 8
3
ф = 8
4D3
А’
—LK ~
'
А— t K
Ф =
D2
А’
D2
II С О I
А2D2
16 " ' Lk ~ |
А |
’ |
А |
|
D* |
Ф- 4 - 1 |
к _ |
2А ’ |
|
|
АD2
Ф= Т - ^ ~ 4А
8* 229
При значительном ограничении в расстоянии между корреспондентами либо при испытаниях антенн с харак теристиками направленности сложной 'формы возможно проведение измерений в. поле близко расположенной вспомогательной антенны, формирующей плоский волно вой фронт, например, в поле синфазно колеблющегося плоского поршня или параболической рефлекторной антенны. Интерференционные максимумы й минимумы в поле такой антенны могут быть подавлены введением асимметричногоамплитудного распределения по ее раскрыву. Расстояние, в пределах до которого сохраня ется плоский фронт (прожекторная зона), у синфазной антенны приближенно можно оценить по формуле
|
|
|
L n — — |
|
(IX—11) |
|
|
|
|
|
D 2 |
|
' |
|
|
|
|
16А. |
||
Размер |
раскрыва |
измерительной антенны |
должен |
|||
быть, по крайней мере, на 40% |
больше, чем у испытуе |
|||||
мой, |
для |
исключения |
краевого дифракционного эф |
|||
фекта. |
Чем |
больше |
отстоит |
испытуемая антенна от |
||
измерительной, тем больше из-за расхождения |
лучей |
|||||
прожекторной зоны |
на |
краях |
должен быть |
раскрыв |
||
последней. |
|
|
|
|
|
Взаимное расположение антенны, излучателя (гид рофона) и отражающих объектов выбирают таким, чтобы исключить «захват» характеристикой направлен ности принимающего корреспондента отраженных от объектов сигналов. В противном случае измерения должны проводиться с использованием импульсного сигнала. Длительность импульса следует устанавливать такой, чтобы, с одной стороны, обеспечивалась требуе мая его '(обычно П-образная) форма, а с другой,— разделялись прямой и отраженные сигналы (рис. 101, а) и исключались из фиксируемых показаний пере ходные процессы антенны.
В ряде случаев возможен прием импульсного сигна ла. наведенного электромагнитным полем, в том числе и через воду. Импульс электрической наводки распола гается непосредственно в начале развертки. Акустиче ские сигналы запаздывают на время, соответствующее времени прохождения звуком расстояния между кор
респондентами. Сначала следует |
импульс от |
прямого |
сигнала, а за ним — импульсы |
отраженных. |
В случае |
230
затруднений с классификацией (электрическая навод ка— акустический сигнал) следует изменить ориента цию или заглубление одного из корреспондентов. Аку стический сигнал при этом будет изменяться, а элек трическая наводка остается неизменной.
Рис. 101. К пояснению процесса измерения характеристики направ ленности, давления, чувствительности:
а — форма |
сигнала: 1 — электрическая |
помеха: 2, 3 — прямой и |
отраженный |
||||||||
акустические сигналы |
соответственно; |
6 — блок-схема |
измерительного комп |
||||||||
лекса: |
1 — поворотное |
устройство; 2 — |
испытуемая антенна; |
3 — измеритель |
|||||||
ный излучатель (приемник); 4 — калиброванный |
гидрофон; |
5 — усилитель |
на |
||||||||
пряжения; |
6 — селектор—устройство, |
стробирующее |
полезный |
сигнал; |
7 — |
||||||
фильтры (включаются в необходимых |
случаях |
после |
усилителей 5); # — ос |
||||||||
циллограф; |
9 — вольтметр; |
10 — самописец; |
11 — фазометр; 12 — задающий |
ге |
|||||||
нератор; 13 — импульсатор; |
14 — усилитель |
мощности; |
15 — электронный ватт |
||||||||
метр; |
16 — фазирующие цепи (линии |
задержки) для измерений компенсиро |
|||||||||
|
|
ванных |
характеристик |
направленности. |
|
|
|
||||
Принадлежность |
импульсного |
сигнала |
к |
отражен |
ному может быть установлена с помощью уменьшения расстояния между корреспондентами. При устойчивой синхронизации расстояние между прямым и отражен ным сигналами по шкале развертки осициллографа должно увеличиться. Иногда можно принять за отра женный сигнал искажения хвоста импульса, вызванные
переходным процессом |
антенны |
(преобразователя), |
при малой длительности |
импульса, |
когда П-образная |
его часть отсутствует или слишком узка. Форма сигна ла в этом случае^ напоминает картину, возникающую при наличии отражений. Она также меняется с измене-
231
нием частоты и ориентации антенны. Убедиться- в ошиб ке можно тоже с помощью изменения расстояния меж ду корреспондентами. В этом случае по шкале разверт ки происходит сдвиг всех всплесков на одинаковые расстояния. Следует иметь в виду, что и на фоне подоб ного сигнала могут присутствовать отраженные.
Необходимо также выбирать частоту следования им пульсов такой, чтобы не происходило наложения отражен ных сигналов на прямой. Для гарантированного исклю чения наложений лучше применять внешнюю синхрони зацию от питающего излучатель генератора.
Может возникнуть вопрос: разделены ли прямой сигнал и бтраженный от поверхности воды или дна (см. рис.. 101, б). Минимально допустимое отстояние от поверхности или дна определяется из условия: время /отр прохождения импульса по пути а b с должно быть больше суммы, равной времени tvv прохождения им пульса по пути а с и длительности импульса т:
Формула (IX— 12) устанавливает связь между вре менем прохождения отраженного сигнала, расстоянием L между корреспондентами и их заглублением Н:
L
(IX— 12)
где с.-, — скорость звука в воде.
Испытываемую антенну устанавливают на поворот ное устройство, с помощью которого осуществляется вращение антенны в азимутальной плоскости. При рабо те с остронаправленными антеннами необходимо приспо собление для наклона антенны по углу места с целью ориентации максимума основного лепестка характери стики направленности точно на фазовый центр изме рительного излучателя, или гидрофона. Если это усло вие не выполняется ,у измеренной характеристики на правленности в азимутальной плоскости могут ока заться искусственно завышенными боковые лепестки.
Измерительный излучатель и гидрофоны целесооб разно располагать на поворотных устройствах, позво ляющих поворачивать их по азимуту и перемещать по вертикали для подстройки с целью получения макси мального сигнала.
232