книги из ГПНТБ / Дьяконов В.П. Лавинные транзисторы и их применение в импульсных устройствах
.pdfтоку коллекторного перехода — источник Л4/І(0 и, нако нец, генерационной составляющей тока коллектора, обу словленной полевым пробоем и другими факторами — MIg(UKe). На эквивалентной схеме в общем виде учтена, зависимость <аа(Іа). За положительное направление уш равляющего тока Іу принимается направление, соответ ствующее отпирающей полярности.
Для эквивалентной схемы можно составить следую щие исходные урванения:
|
|
4 |
= 4 |
+ 4> |
|
|
|
|
(1-46) |
|
|
Ік = М [cto (4) /э + |
/ ко + |
Ig (Uкб)], |
|
(1.47) |
|||||
|
|
4 |
= |
4 |
+ 4> |
|
|
|
|
(1.48)' |
|
гб4 + Re^ = |
гэ(4) 4 + |
R-, (4) Iэ■ |
(1.49) |
||||||
Решая уравнения i(il.48) и |
(1.49) |
относительно тока /0 |
||||||||
и учитывая выражения |
(1.48), находим ток базы |
|
||||||||
/б |
Фг |
|
|
|
Яэ(/э) |
|
|
*6 |
(1-50)| |
|
#б + гб |
|
+ /э |
Яб + гб |
4 |
Лб+ '-б |
|||||
С помощью выражения (1.50) из Д1.46) и |
(1.47) |
нахо-; |
||||||||
дим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Фу |
/ Іэ | |
\ |
|
RsUэ) |
|
|
Re |
-Is |
|
ді _ |
^б + гб |
' До |
I |
|
Re |
гб |
4 |
^б Ч~ гб |
||
|
|
ао (Iэ) Iэ + До + lg (£Дб) |
|
|
(1.51)1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С другой стороны, на основании уравнения |
(1.29) |
ІІКб~ |
||||||||
= UM Vх 1 — 1 /М. Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Uкб |
|
1 — |
|
ао Us) Is + -^ко + Ig(UКб) |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
RsUs |
|
||
|
|
Фу |
|
Is |
|
|
|
|
||
|
|
R6 + r6 |
ln U s o |
+ |
1 і + |
/э |
R6 + r6 |
|
||
|
|
|
|
Re |
|
|
|
|
(1.52) |
|
|
|
|
|
Is |
|
|
|
|||
|
|
|
|
Re + re + |
|
|
|
Напряжение на выходных зажимах схемы рис. 1.14,fl равно
и = ияі + івга(4) + iaRs (Is) + iaRa(4) + 44- (1.53/
30
Используя выражение (1.46) — (1.53), можно Полу* чнть уравнения ВАХ, заданные в виде зависимостей
/к = |
> (/ ,), |
(1.54) |
|
U = |
y(Ia\ / к; и кй), |
||
|
или в полном виде
1к=кІ+гб1п(тi+lj+Is. ЯбЯэ+(Is)гб
яб
|
|
- L |
гб ' |
|
|
|
|
Яб + |
|
} -(1.55) |
|
_ JJ 1^/ |
|
|
|
||
j __ «О (/з) Д |
~Ь Д о ~Ь (t/кб) |
I |
|||
+ фг ІП |
+ |
l j + RRaUs) + |
L R M + |
Л /к- |
|
Уравнения |
!(.1 .’55) |
являются |
обобщенными |
уравнениями |
|
ВАХ лавинного транзистора |
со |
стороны |
коллектора. |
С их помощью при известных зависимостях ао(/э) , Ra(h), RK(IK) и Ig(UK6) можно рассчитать ВАХ любой частной схемы, вытекающей из общей схемы рис. 1.14,а. Наиболь шие трудности при анализе представляет учет зависимо сти Ів(и Кб), поскольку последняя делает уравнения ВАХ неявными. іВ этом случае уравнения (1.55) можно ре шить методом последовательных приближений. В боль шинстве случаев напряжение лавинного пробоя меньше напряжения полевого или сквозного пробоев и величи ной Іе(ІІКб) можно пренебречь. В дальнейшем, если это не оговорено, составляющая Ig(UK6) не будет учиты ваться.
Для синтеза требуемых ВАХ важное значение приоб ретает характер влияния того или иного элемента схемы на форму ВАХ. В связи с этим рассмотрим некоторые наиболее важные частные случаи. Например, уравнение ВАХ транзистора ів схеме с оборванной базой может быть найдено из общих уравнений, если учесть условия:
/у = 0, #6 = 0 |
0 , Як(Ік) = 0 и R3(I3)= 0 . Тогда |
|
||
/ = / э = / к , |
|
|
|
|
и = |
и м У |
1 — [ о о ( / ) / + / к о ] / / |
+ г ' к І + |
( 1. 56) |
|
+ |
Ф г І П ( 1 - ф / / / э о ) . |
|
|
31
Если пренебречь сопротивлением г' и малым паденйеМ
напряжения на открытом эмиттерном переходе, то пос леднее уравнение (1.56) вырождается в ранее получен ное упрощенное уравнение (1.40). Из (1.56) можно сде лать вывод, что на форму ВАХ лавинного транзистора в схеме с оборванной базой существенно влияет зависи мость аоОА). Если эта зависимость имеет нарастающий
характер, то напряжение будет падать с ростом |
тока |
/ = / э, т. е. появится участок с дифференциальным |
отри |
цательным сопротивлением. |
|
У германиевых транзисторов зависимость ао от /„ в области малых токов выражена слабо и можно считать (Хо = const. В этом случае участок отрицательного сопро
тивления практически не наблюдается (см., например, осциллограмму рис. 1.7,6). У кремниевых транзисторов роль зависимости щ от /э в области малых токов более существенна.
При малой плотности тока в кремниевых переходах имеет место интенсивная рекомбинация носителей, сни жающая эффективность инжекции, а, следовательно, и ао в транзисторных структурах. С ростом плотности то ка происходит заполнение рекомбинационных центров и интенсивность рекомбинации заметно снижается. Это приводит к ярко выраженной нарастающей зависимости ао(/э) [112]. Аналитическое выражение функции а0(І3) для кремниевых транзисторов в широком диапазоне изменения токов отсутствует. Однако расчет ВАХ при ис пользовании экспериментально снятых зависимостей ao(Ia) подтверждает наличие участков, соответствую щих отрицательному сопротивлению при обрыве базы (рис. 1.15). При этом наблюдается хорошее совпадение расчетных и экспериментальных кривых.
Часто применяется схема включения лавинного тран зистора, содержащая только источник тока /у и рези стор Re в цепи базы. Пренебрегая малыми падениями напряжения на эмиттерном переходе и сопротивлении г ',
для этого случая можно из (1.55) получить следующие уравнения ВАХ:
1 , = - Л — 1 п ( А + |
) |
У Яб + б5 |
||||
к |
R e + |
r6 |
Ѵэо |
|
||
|
|
|
|
|
|
(1.57) |
|
и = |
и м Ѵ |
1— |
[«О ( /з ) / э |
-I- /Ко]//„. |
32
Рис. 1.15. Экспериментальные ВАХ транзисторов при обрыве базы.
Рис. 1.16. Семейство ВАХ лавинного транзистора |
со |
стороны |
коллектора при: |
|||
а — (і?б + rg) = l кОм и /у =200 |
мкА |
(кривая 1), |
I у =0, 50, |
100, 150 и 200 мкА |
||
отшир. — (кривые 2—6); |
б—/у = 0 |
и |
1. 2, 5 |
и 10 кОм (кривые 1—5); |
||
"=3, |
l KO/f 30= W’ |
«“ (/э )=0-98= |
const. |
|
Уравнения (і1.57) позволяют оценить осноівные осо бенности изменения формы ВАХ при изменении Ro и /у (рис. 1.16). .Из рис. 1.Ш,а видно, что при Re = const, из меняя ток /у, можно в широких .пределах менять форму ВАХ. Ток /у отпирающей полярности приводит к изме нению напряжения t/' в максимуме ВАХ в пределах от
E/ß до UM. Ток запирающей полярности почти не меняет
2— 183 |
33 |
aföi'o напряжения, но приводит к характерному упло щению ВАХ в области напряжений, близких к UM, При этом значение тока, соответствующего максимуму 5 -об
разной ВАХ, .практически равно /у.
Как следует из рис. 1.16,6, при увеличении Re снижа ется падение напряжения на транзисторе и отрицатель ное дифференциальное сопротивление уменьшается быстрее с ростом тока коллектора. Напряжение в мак симуме ВАХ практически не меняется, если Re не очень велико. Подобный характер изменения формы ВАХ наб людается и при /у запирающей полярности.
Иная картина получается при изменении Re, если в цепь базы введен ток /у отпирающей полярности, обус ловленный, например, поверхностной утечкой тока кол лекторного перехода. В этом случае при изменении Re резко меняется .напряжение U^.
Обычно ток утечки ограничивает увеличение Re, ко торое в ряде случаев полезно для уменьшения остаточ ного напряжения в переключающих схемах. Избежать этого можно, компенсируя ток утечки небольшим током Гу запирающей полярности или включая в цепь эмитте ра нелинейное сопротивление, например, диода. Иногда, создавая искусственную «утечку», можно использовать зависимость напряжения в максимуме ВАХ от величины Re для управления формой ВАХ.
Почти у всех типов транзисторов отрицательный нак лон ВАХ сохраняется вплоть до больших значений /к (даже значительно превышающих значение тока, соот ветствующее допустимой мощности рассеивания). В двухстабильных переключающих схемах, которые мо гут длительное время находиться во включенном состоя нии, рабочая точка области больших токов будет нахо диться на участке ВАХ, соответствующем дифференци альному отрицательному сопротивлению. Часто это не желательно из-за возникновения релаксационных коле баний при большой емкостной нагрузке. Таким образом, ВАХ ряда импульсных схем необходимо придавать спе циальную форму. .Например, требования к ВАХ двух стабильных переключающих схем на лавинном транзи сторе можно сформулировать следующим образом:
1)области больших токов ВАХ должно соответство вать минимально возможное напряжение;
2)в этой области наклон ВАХ должен быть поло жительным;
34
3) .на рабочем участке .ВАХ мощность, рассеиваемая транзистором, не должна превышать допустимую;
4 ) напряжение U's должно быть по возможности
большим, близким к U M -
Можно показать [37], что ВАХ схемы, не содержащей сопротивления в цепи коллектора или эмиттера, не удов летворяет перечисленным требованиям. При наличии «утечки» в коллекторном переходе может оказаться, что увеличение Яб для выполнения первого требования ухудшает выполнение четвертого требования. Таким об разом, задача синтеза требуемых ВАХ должна базиро ваться на анализе возможных изменений формы ВАХ при введении в состав схемы тех или иных элементов.
Очевидно, что характер формы ВАХ тесно связан с основными особенностями различных схем. Ввиду их большого разнообразия нецелесообразно рассматривать форму ВАХ в отрыве от схемы. Поэтому ограничимся примером синтеза ВАХ только для переключающих схем, требования к ВАХ которых были сформулированы. Пусть требуется получить 5-образную .ВАХ от транзи стора П416Б. Поскольку единственным способом умень шить остаточное напряжение является увеличение Re, то положим Re достаточно большим (>10 кОм). На рис. 1.17,а показана осциллограмма ВАХ транзистора
2* |
35 |
П416Б с |
заметной іповерхностной утечкой |
при Re = |
= 30 кОм. Сопоставление ее с осциллограммой |
рис. 1.8,6 |
|
наглядно |
'подтверждает .вывод о том, что |
.наряду с |
уменьшением остаточного напряжения заметно снижа ется .напряжение U'^, так как в данном случае сказы вается большой ток утечки.
Напряжение можно увеличить либо компенсируя ток утечки током / у запирающей полярности, либо вклю чая нелинейное сопротивление в цепь эмиттера. Чтобы не вводить дополнительного источника питания, выби раем второй способ. В качестве нелинейного сопротивле ния применяем диод, ВАХ которого описывается урав нением Н=іфТ1 п(//і/0 +.1 ), где / = / э и и = и э, а / 0 — об
ратный ток диода. Тогда
(1.58)
Анализ ВАХ показывает, что в области малых токов, где R3(I3) велико, напряжение в максимуме стремится к величине ІІМ- При больших токах R3(!3) падает и влияние диода становится несущественным. ВАХ на рис. 1.17,6 гораздо ближе к требуемой, чем приведенная на рис. 1.17,а.
.Последний этап синтеза — формирование участка ВАХ с .положительным наклоном. Для этого вводим в
цепь эмиттера или коллектора компенсирующее сопро тивление. Падение напряжения на этом сопротивлении растет с ростом тока (рис. 1.17,s), что компенсирует уменьшение .напряжения на транзисторе. Такая ВАХ наиболее полно удовлетворяет сформулированным тре бованиям.
В релаксационных схемах рабочая точка может ока заться в области очень больших токов, в которой суще ственную роль играет спад щ с ростом тока. В этой об ласти можно пренебречь малым током базы и считать, что І3 = Ік. В таком случае ВАХ, как и в схеме с обор ванной базой, описывается уравнением і(1.66). Анали тическое выражение для зависимости ао(Іо) можно полу чить из выражений [119]
|
К о — |
|
1 |
(1.59) |
|
( 1 “ Ь 1 / ß o ) |
|
||
1 __ |
g ф _j_ |
Рэ |
_|___ ]_ |
(1-60) |
ßo |
DpA„ |
“ |
+ " г ( т ?Л ( 1 +z)> |
|
рб 6Э |
2 \ |
( 1. 61) |
||
|
z — W Q |лэ / э Р б /^ р ^ п> |
36
где s — скорость поверхностной рекомбинации; Ап— пло щадь поперечного сечения пути проводимости, примерно равная площади эмиттерного перехода; As — эффектив ная площадь поверхностной рекомбинации; <ЬЭ и LG — длины диффузии неосновных носителей в эмиттерной и базовой областях; Dp — коэффициент диффузии дырок; и»— подвижность электронов в эмиттерной области; g ( z ) — коэффициент поля, принимающий значения от 1 при малых токах до 0,5 при больших токах.
При большой плотности тока (z^lO ) соблюдаются условия g(z)—>0,5; ( l+ z ) ~ z . В этом случае можно пре
небречь первым членом |
в уравнении (1.60). Обозначив |
F = [рэ И уРб Ьэ + |
0,5 (W6/L6f] W6 iispG/DpAn, (1.62) |
можно получить следующие приближенные зависимости
р0(/э)~ 1 /* 7 э, |
(1.63) |
а0(/э)~ 1 /(1 + F I 3). |
(1.64) |
В результате сделанных приближений зависимость (4.64) оказывается неверной при /э->0, так как она приводит к ац-^-1. Между тем при / э-»-0 можно считать, что ао стреМИТСЯ К МЭКСИМЯЛЬНОЙ Величине cto max (падением ао в
области малых токов здесь можно пренебречь). Поэто му зависимость (4.64) можно уточнить, если записать ее в виде
а0(/э) ~ |
ct0max/(l + ^/э). |
(1-65) |
При этом в области больших токов |
|
|
U = U м у ^ 1 — &о maxi(1 |
+ F I K) -f- ф г ln (1 + / к/ / эо) + |
f K І к , |
|
|
( 1.66) |
или, если пренебречь малым падением напряжения на открытом эмиттерном переходе,
U ~ UM^ l - a 0mw/(l + F I K) + г,)Ік. |
(1.67) |
Если в цепи коллектора или эмиттера имеются внеш ние сопротивления, то в выражение (1.67) следует до бавить член, учитывающий падение напряжения на них.
Исследования показали, что у маломощных транзи сторов вклады г'к и зависимости ad(/3) в создание поло жительного наклона ВАХ примерно одного порядка. При этом сопротивление т'к существенно линеаризирует ВАХ
37
в области больших токов. .Величина F имеет порядок 1 /А
и может быть уточнена сопоставлением эксперименталь ных и расчетных ВАХ. В области больших токов снять ВАХ экспериментально можно только в импульсном ре жиме из-за большой мощности, рассеиваемой на тран зисторе.
При линейной аппроксимации ВАХ в области боль ших токов ее уравнение заметно упрощается, принимая
вид |
|
U = UQ -\-IKRt, |
(1 .6 8 ) |
где — эквивалентное сопротивление транзистора в области больших токов, учитывающее как объемное со противление коллектора г', так и влияние зависимости
а0(/э).
На рис. 1.18 показаны ВАХ транзистора, имеющего данные: UM —70 В, £/р=30 В, а0=0,92, F=l / A и г' =
— 20 Ом. Из него можно сделать вывод, что данные рас чета хорошо согласуются с экс периментом, причем в области больших токов линейная аппрок симация ВАХ вполне приемлема.
Экспериментальное исследо вание большого числа транзисто ров показало, что для германие вых транзисторов расхождение между расчетными и эксперимен тальными ВАХ не превышает
|
|
|
|
Рис. 1.18. ВАХ в области |
больших токов: |
|
|
|
|
1 — расчетная при —0, 2 |
— расчетная при |
|
|
|
|
г^=20 Ом; 3 — аппроксимирующая прямая.- |
|
n k Ü ß |
Пй |
ПЯ |
М- |
Кружками обозначены точки экспернменталь- |
|
Я 1 |
Uj0 |
U’° |
U.V |
ных измерений. |
|
м |
|
|
им |
|
|
5 —.1 0 % при |
использовании конкретных приборов с точ |
но измеренными параметрами. Для кремниевых транзи сторов наблюдается хорошее качественное совпадение за висимостей. Точное сравнение теории с экспериментом в области малых токов для кремниевых транзисторов провести не удается из-за ■малых значений обратных токов До и / эоИзмерение их существенно затруднитель но тем, что эти токи суммируются с более сильными токами поверхностной утечки и генерационными состав ляющими токов.
38
1.4. Анализ зависимости дифференциального сопротивления от тока и пусковой характеристики лавинного транзистора
В ряде случаев дифференциальное сопротивление в рабочей точке важно для расчета электронных схем. Так, в генераторах синусоидальных колебаний оно оп ределяет условия возникновения колебаний, а в пере ключающих схемах — нагрузочную способность и зону работоспособности. Дифференциальное сопротивление лавинного транзистора зависит от протекающего через транзистор тока. Для получения этой зависимости запи шем уравнения ВАХ для схемы, содержащей только од но сопротивление Re и -источник управляющего тока /у, в виде
|
и = и м Ѵ |
1 |
- 1 |
/М, |
(1.69) |
|
|
І к — М |
(cto |
/ э + |
/ к о ) , |
(1.70) |
|
М |
Фг |
In ^ |
+ і)+/э- |
|
||
Redг6 |
|
|||||
|
7 |
Э0 |
/ |
(1.71) |
||
|
Re |
/ |
|
( d o h + / К о ) - |
f Re'+ r6
Дифференцируя эти уравнения по току /э, получим:
dM
dla
dU |
UM |
|
1 |
П dM |
(1.72) |
|
|
] |
|||
dl эпМ2L1 |
мJ |
dlз |
(173- ) |
||
d/к. |
|
|
h |
, r \ dM |
|
|
ö |
+(OoT~ До) ——, |
|||
II |
|
|
Ui3 |
|
|
О |
|
|
|||
dlз |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
(py0/э(a^KO) |
|
(R-eA-ce )(<АД9+ /Ko2 (Д^-До)
— Ф у ln |
-f- 1j + / ко (Re + гв) "T ®о R e fу |
(1.74) |
Дифференциальное сопротивление равно
dU = dU/dl,
(1.75)
dIK/dIs>
или, подставляя в (1.75) выражения (1.72) и (1.73), на ходим
|
Ж |
—— 1 |
№ |
|
Ro |
1 1 Л |
а0А1 + |
||
лМ> |
Ж |
Ж |
||
|
J |
|
|
39