![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Дьяконов В.П. Лавинные транзисторы и их применение в импульсных устройствах
.pdf![](/html/65386/283/html_n3Uo07ddfD.Xomc/htmlconvd-dUOhba131x1.jpg)
о т к у д а |
Ькі Ü(|2| Uß2 — ü. exp |
k(t0~ k ) = E^ -~- u" |
|
|
RKIC |
(4M)
Напряжение на эмиттерном сопротивлении R32
и э 2 — ^э2г2 (А) ^l) = ( К э і / К ц і ) ( Е к і — U 02) -|-
+ ( а д к2)(^кх-—Uui 4- Uß2-—Uоі) ехр(— (/RK1C). (4.65)
Напряжение па коллекторе транзистора Ті равно сумме напряжения Ий2 и напряжения на конденсаторе uc(t0—ti). Следовательно, из (4.62)
Икі(<о~*і) = £ кі—(^кі~ ^ 0 2 + и'ф— 6/оі)ехр (— tlRKxC). (4.66)
Это напряжение экспоненциально возрастает и в момент времени t = ti становится равным напряжению включения t/p, транзистора Ті. Из (4.66) можно получить формулу
для расчета длительности Ті первого полупернода рабо ты мультивибратора
П = <1 - и = RKiC ln \(EKi - U0i -I 1 / ; , - U0i)l(EKi - L'p,)] .
(4.67)
В момент времени 1 транзистор Ті включается и на его коллекторе возникает перепад напряжения, включаю щий транзистор Т2. При этом напряжение на конденса торе равно
ис( і і ) = и ^ ~ и йг. |
(4.68) |
В промежутке времени (t 1 —12) конденсатор С переза ряжается через резистор RK2 .
В силу симметричной структуры схемы рис. 4.8,а вре менные зависимости для стадии (tі—12) можно получить из рассмотренных выражений, поменяв взаимно индек сы 1 и 2 и записав вместо времени t время (t—11). Тогда
t i (tiMi) = |
■ио |
+ |
/02 |
|
||
-^02+ Upi - U, |
exp |
t— ti |
||||
|
|
ÄK1 |
|
|
|
ЕнгC |
|
|
|
|
|
|
(4.69) |
|
иэі (h 4- tz) — (Дй/Які) (Т"кі — Uoi) + |
|
||||
+ |
(RailRtf) (^к2 |
— U0 1 |
-|- L/pj —U0 2 ) exp [—(t —д а к2С]; (4.70) |
|||
wK 2 |
(^i 4- t2) — EK2 — ( £ |
“„ 2 |
— U0i-\-lJ^ £’0 2 ) exp [ (t |
ti)/RK2C] |
||
|
|
|
|
|
|
(4.71) |
130
T2 — t2—/ 1 |
—R^C ln [ ( |
£ |
K 2 —Uoi |
Up! —Uai)l(EK 2 — |
|
|
u A t J ^ U p - U n . |
(4.72) |
|||
|
(4.73) |
||||
Последнее |
выражение |
|
совпадает |
с выражением |
(4.60), |
с которого был начат анализ, что свидетельствует о за вершенности анализа одного полного цикла колебаний.
Из проделанного рассмотрения видно, что времен ные зависимости всех токов и напряжений содержат экспоненциальные члены. Поэтому, строго говоря, на пряжения Uоі и U02 непостоянны. Однако, поскольку они
близки к напряжениям и Про, учитывать это обстоя тельство при практических расчетах нецелесообразно. При достаточно больших Ек1 и Е1{2 форма импульсов на конденсаторе приближается к треугольной, а на рези сторах R.ji и >R32— к прямоугольной. Время нарастания и спада импульсов определяется в основном временем переключения транзисторов.
Для обеспечения ждущего режима работы мульти вибратора достаточно уменьшить Екі или Е1<2 до уровня, меньшего напряжения включения соответствующего транзистора. Если, например, EKi<U'^, то в исходном
состоянии Т1 будет закрыт, а Т2 открыт. При подаче
запускающего импульса Т( открывается и перепад на пряжения с его коллектора поступает через конденса тор С на коллектор Tz, выключая его. Конденсатор С начинает заряжаться через резистор RKг, пока напря жение на коллекторе Т2 не достигнет величины U При
этом Т2 включается, Ті выключается |
и схема |
приходит |
в исходное состояние. Приведенные |
ранее |
расчетные |
выражения сохраняют свою силу. |
|
|
Мультивибратор на двух лавинных транзисторах удобен для построения генераторов прямоугольных им пульсов и схем управляемой временной задержки. В ли тературе описано большое число подобных схем [41, 62].
Если оба напряжения Дкі и Ек2 сделать меньшими чем соответственно ІГ^ и Uр0, то схема рис. 4.8,а по
принципу действия становится подобной триггеру. При включении одного из транзисторов второй автоматиче ски выключается из-за того, что перепад коллекторного напряжения с первого транзистора передается через кон денсатор С, уменьшает напряжение на коллекторе тран зистора Т2. Подавая запускающие импульсы порознь или
5 * |
131 |
одновременно на базы транзисторов, можно реализовать как раздельный, так и счетный запуск подобной схемы.
Элементы базовых цепей мультивибратора и энерге тический расчет схемы производится аналогично описан ному ранее расчету триггера с учетом скважности гене рируемых импульсов. Предельная частота повторения импульсов в автоколебательном режиме может дости гать нескольких мегагерц. Естественно, что источники Ебі и Ем, а также £ кі и £іа могут быть объединены. Поскольку в опнсаной схеме мультивибратора можно выбирать Rn>\R»\, то амплитуда 'прямоугольных им пульсов может быть увеличена до 5—7 В увеличением Ru до 1,5—2 кОм.
Заменив лавинный транзистор Т2 на диод Д, полу чим еще одну схему мультивибратора (рис. 4.9,а). Вре-
Рис. 4.9. Схема мультивибратора на одном лавинном транзисторе с опроки дывающим конденсатором (я) и временные диаграммы (б) работы его в авто колебательном режиме.
менные диаграммы работы его показаны на рис. 4.9,6. Анализ схемы рис. 4.8,а применим и для этой схемы,
если положить Пр2 = Пр2 = 0.
4.4. Генераторы прямоугольных импульсов
Получение прямоугольных импульсов с малым вре менем нарастания является важной технической зада чей. Применение лавинных транзисторов в генераторах прямоугольных импульсов позволяет формировать им пульсы с временем нарастания менее 1 нс и широким диапазоном амплитуд, длительностей и частот повто рения,
1 3 2
Форма импульсов, генерируемых простейшими ре лаксационными генераторами, отлична от прямоуголь ной. Приблизить ее к прямоугольной можно, заменив накопительный конденсатор на накопительную линию (рис. 4.10). Накопительная линия может быть как с со-
Рис. 4.10. Схема генератора |
с накопительной линией с сосредоточенными ( а ) |
|
и распределенными (б) параметрами. |
|
|
средоточенными, так |
и распределенными |
постоянными |
L и С. В последнем |
случае используется |
отрезок коак |
сиального кабеля или полосковая линия.
При использовании линии с сосредоточенными по стоянными для расчета амплитуды импульсов разряд
ного тока можно использовать формулу |
|
|||
Ip = |
(U'0- U |
ß)/(RT + |
RH+ R»), |
(4.74) |
где Rn — волновое |
сопротивление |
линии, |
определяемое |
|
из выражения |
|
|
|
|
|
Rn = |
V L JC, |
|
(4.75) |
Длительность прямоугольных импульсов, |
формируемых |
|||
при разряде линии, равна |
|
|
|
|
|
fH= |
2п Ѵ Ш , |
(4.76) |
где п — число ячеек линии.
Время восстановления генератора определяется вре менем заряда суммарной емкости С0 линии, равной пС,
через сопротивление Дк |
|
К = RKCo ln [(Ек - и Ск)/(Ек- До)]. |
(4.77) |
Для правильной работы генератора следует выполнить условие
Я т + Я н < Я л . |
( 4. 78) |
Вэтом случае отражения в линии из-за несогласования
снагрузкой не нарушают работу схемы. Длительность фронтов импульса определяется полосой пропускания
линии. Однако длительность переднего фронта легко зна чительно уменьшить, включив конденсатор Ск. Емкость его удобно подобрать экспериментально по наилучшей форме импульсов. В этом случае длительность переднего фронта импульса определяется лишь ’Параметрами ла винного транзистора.
При использовании широкополосных линий с распре деленными постоянными включение конденсатора Ск мо жет не потребоваться. Расчет генератора в этом случае аналогичен ранее приведенному. Разница только в том, что под L и С нужно понимать погонную индуктивность и емкость линии, а под «-ее длину.
При точном согласовании линии с нагрузкой (RT+ R U) амплитуда выходных импульсов
и и= Ян(Uo - Hß)/2 (RT+ RH). |
(4.79) |
Эта амплитуда является предельной. Конечное напряже ние иск, как и в схеме релаксационного генератора (рис. 2.6) зависит от общей величины емкости Со. В при ближенных расчетах его можно принять равным нулю, что даст несколько завышенное значение tn.
При формировании прямоугольных импульсов боль шой длительности габариты линии резко возрастают. Уже при f„$slO мкс применение линии становится за труднительным. В этом случае для формирования им пульсов можно использовать генератор с RC задержкой (рис. 4.11,а), в котором режим работы включенноготран-
Рис. 4.11. Схема генератора прямоугольных |
импульсов |
с RC задержкой (а ) |
и временные диаграммы |
ее работы |
(ff). |
134
зистора выбирается таким же, как в двухстабильных
схемах. В |
исходном состоянии лавинный транзистор |
|
включен и |
диоды Д2 и Дз |
открыты. Напряжение ит на |
коллекторе |
включенного |
транзистора близко к |
(рис. 4.11,6). Конденсатор С заряжен до начального на пряжения
и й^ и ь Д Дз (£* - U^)/(Rз -I- Я4). |
(4.80) |
При подаче запускающего импульса запирающей поляр ности лавинный транзистор и диоды Д 2 и Дз закрыва ются, а конденсатор С начинает заряжаться тіо экспо ненциальному закону
|
uc {t) = Е2 — (Е2— (Л)ехр (— tlRiC), |
(4.81) |
где / = 0 соответствует моменту запуска схемы. ■ |
||
Через некоторый промежуток времени |
определяю |
|
щий |
длительность импульсов, напряжение на конденса |
|
торе |
достигнет величины U'^xUM. Транзистор включает |
ся, диоды Д г и Д з открываются и конденсатор С разря
жается. Схема приходит в исходное состояние. На рези сторе Rz при этом формируется импульс почти правиль ной прямоугольной формы с длительностью
tu = Я*С ІП [(£•, - t/p)/(£a - £/')]. |
(4.82) |
Сопротивление резистора Д3 для обеспечения устойчи вости включенного состояния транзистора должно пре вышать |і?о|. Время восстановления tв определяется вре менем разряда конденсатора С через этот резистор и равно
*в«ЗС (/?з4-Я т). |
(4.83) |
При наличии заметной нагрузочной емкости Сн длитель ность переднего фронта tH импульсов определяется вре менем ее заряда через резистор Д2
|
tnя# 2,2ДоСн. |
(4.84) |
Длительность заднего среза іс определяется |
временем |
|
разряда С через лавинный транзистор: |
|
|
|
4 Ä ; 2,2 (RrCtl -j- ^эфф). |
(4.85) |
Так как |
то длительность переднегофронта им-' |
пульсов в этой схеме больше заднего. При Си» 100 пФ можно получить tu порядка десятых долей микросекун ды, а to— порядка сотых долей микросекунды (при ис пользовании в схеме транзисторов П416Б).
135
Амплитуда прямоугольных импульсов на резисторе Яз равна
^ипр & Еі — C/ß , |
(4.86) |
а пилообразных, снимаемых с конденсатора С,
^ н п н л ^ ^ р |
Uo. |
(4.87) |
Достоинством генератора с RC задержкой является ма лое время восстановления, обычно не превышающее дли тельности ta импульсов, большая амплитуда импульсов и возможность плавной регулировки ta в широких пре делах. Однако недостатком генератора является боль шая длительность переднего фронта импульсов. Гене раторы с IRC задержкой можно использовать в качестве генераторов пилообразного напряжения и схем времен ной задержки.
Помимо описанных схем для формирования прямо угольных импульсов используются уже известные нам мультивибраторы, работающие в ждущем режиме [62]. Применяются также схемы, в которых прямоугольные импульсы формируются из экспоненциальных, генери руемых с помощью простейшего релаксационного гене ратора, путем вырезания узкого участка с помощью дио дов с накоплением заряда [43, 44]. Некоторые из таких
схем описаны далее.
Генераторы прямоугольных импульсов на лавинных транзисторах перекрывают весьма широкий диапазон длительностей — от наносекунд до единиц и более секунд. Хорошая форма импульсов, большая амплитуда и простота схем являются существенными достоинства ми таких устройств.
4.5. Релаксационные генераторы с хронирующим конденсатором в цепи обратной связи УПТ
Часто необходимо генерировать импульсы с низкой частотой повторения. В обычных релаксационных гене раторах на лавинных транзисторах для этого приходит ся использовать хронирующий конденсатор С большой емкости, в результате чего увеличиваются его размеры и при малых сопротивлениях нагрузки появляется опас ность выхода лавинного транзистора из строя из-за разо грева во время разряда конденсатора.
136
Другой возможностью является увеличение емкости схемным путем с помощью специальных «умножителей». Последние обычно являются усилителями постоянного тока (УПТ) и охвачены емкостной обратной связью. Особенностью таких схем является включение лавинного транзистора в качестве разрядного ключа не на входе, а на выходе УПТ. Это позволяет резко уменьшить время разряда хронирующего конденсатора. Рассмотрим рабо ту обобщенной схемы релаксатора с «умножителем» ем кости, ;в состав которого входят УПТ и хронирующий конденсатор С (рис. 4.12,а). Конденсатор С заряжается
Рис. 4.12. Эквивалентная схема релаксационного генератора с накопительным конденсатором в цепи обратной связи УПТ ( « ) и ее упрощенный вариант (б)
током іс , который является частью 'полного тока і, про-
текающего через хронирующее сопротивление R. Другая часть і4 полного тока ответвляется в выходные цепи УПТ. Таким образом, качественно роль УПТ заключается в уменьшении тока іс, в результате чего возрастает время
заряда конденсатора С. При этом напряжение на выход ных зажимах 22 УПТ повышается, пока не достигнет уровня включения разрядного ключа К■ Последний
замыкается, и конденсатор С начинает разряжаться че рез низкое сопротивление ключа гк, и диод Д, включен ный параллельно входным зажимам УПТ, до тех пор, пока напряжение на нем не упадет до уровня иск, после чего ключ размыкается и конденсатор вновь начинает заряжаться. В этой стадии УПТ не влияет на работу
схемы ті |
постоянная времени разряда остается малой |
и равной |
тр «гкС, что обеспечивает малое время раз |
ряда. Из сказанного следует, что начальное и конечное напряжения на конденсаторе (без учета малого падения напряжения на диоде Д) определяются пороговыми на пряжениями ключа C/ß и иск и не меняются при введе-
137
пни УПТ. Таким образом, применение УПТ сказывается лишь на этапе заряда С.
Проанализируем процесс заряда конденсатора С в схеме рис. 4.12,а. При анализе учтем входное гвх и вы ходное Гпых сопротивления УПТ, источник тока / у на вхо де и внешнее сопротивление іRy, влияющее на распреде ление тока во входных цепях УПТ. Обозначим
|
Кі = hlh, |
(4.88) |
|
N |
= Ry/ir^ + Ry). |
(4.89) |
|
Составляя уравнения Кирхгофа для этапа заряда |
|||
емкости и учитывая |
(4.88) и (4.89), получаем следую |
||
щее дифференциальное уравнение: |
|
||
■ |
к. иР |
- Е± .. |
(4.90) |
dt |
1 ЯэСэ |
RsCs' |
’ |
где R3= R, |
|
|
(4.91) |
Сэ — C\rnaxl{R 4“ Оых)] |
|
Оых)ЖОых+1 + ^ !-], |
(4.92) |
Еэ=Е гъЫх/№ I- гВЬ1Х)+ |
/у [Nrm + |
NKiRrBbJ{R + гвых)]. |
(4.93) |
Уравнение (4.90) тождественно уравнению, описы вающему заряд емкости в простейшей RC цепи, содер жащей элементы R0, Сп н Еа. Это позволяет представить анализируемую схему в более простом виде, показанном на рис. 4.12,6. При одинаковых параметрах и пороговых
напряжениях |
и иск |
ключа, |
закон изменения |
напря |
жения на емкости |
Сэ в |
схеме |
рис. 4.12,6 тот же, |
что и |
в схеме рис. 4.12,а. Это позволяет свести расчет линей ности, начальной скорости роста напряжения и других параметров схемы рис. 4.12,а к соответствующему хоро шо известному расчету простейшей схемы рис. 4.12,6. Так, для основных параметров генератора: коэффициен та нелинейности р, начального наклона выходного на
пряжения |
Ucu и |
времени |
заряда |
t3— можно записать |
|
|
|
и<г> |
иск |
!Ск)/ |
R Гв: |
Р |
= |
Еэ |
иСк |
||
|
|
|
|
Н - ly NrBX+NKr |
RrB |
Ск |
(4.94) |
|
R + ГПЫХ |
|
|
.138
|
|
R + rD + h Nr Bx + |
NKi |
Rr Bbl> |
— иС к |
|
“сн= |
-'Ск |
R + r„ |
||||
R3Cs |
RC |
N[ax{R T ^вых) |
|
NKi |
||
|
+ 1 + |
|||||
|
|
RrB |
|
|||
|
|
R + rB |
|
|
(‘ .95) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t3= |
^эСэ ln [(£э — uCK)/(£s — £/p)] |
|
(4.96) |
||
Выражения (4.94) — (4.96) |
позволяют |
проанализировать |
работу схемы при различных значениях тока /у и сопро тивление R y . В частности видно, что при /у= 0 линей
ность не улучшается, но t3 резко возрастает из-за уве личения эквивалентной емкости С3, При /у> 0 возрастает Е3, что 'приводит к уменьшению р и t3. Следовательно, в этом случае улучшается линейность хронирующего на пряжения, что является ценным свойством при исполь зовании этой схемы в генераторах пилообразного на пряжения. Улучшение линейности имеет место до тех пор, пока Іу остается меньшим і. В противном случае УПТ запирается и нормальная работа схемы прекра щается. Легко видеть, что улучшение линейности в пре
деле составляет (1 + N K i ) , если / в ы х » R > |
Г вх- |
Генератор, схема которого приведена |
на рис. 4.13,а, |
Рис. 4.13. Практические схемы генераторов с УПТ.
содержит двухкаскадный УПТ с Кі> № 00, выполненный на составном транзисторе Т% Т3. Источник тока /у отсут ствует, поэтому УПТ выполняет только функции умно жения емкости. При изменении R y период повторения
импульсов плавно изменяется в 1000 раз^'от 0,015 до 15 с). Подобная схема может использоваться'в качестве генератора тактовых импульсов цифровых приборов. Амплитуда импѵльсов па /?Н=Ю0 Ом достигает 15—20 В
139