![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Дьяконов В.П. Лавинные транзисторы и их применение в импульсных устройствах
.pdfПри достаточно тонкой эпитаксиальной области она мо жет '.полностью перекрываться обедненным слоем кол лекторного перехода. При этом ослабляется влияние сдвига границ коллекторного перехода с ростом плотно сти тока коллектора, так как низкоомная подложка ве дет себя как барьер, препятствующий перемещению обедненного слоя. Такая мера позволяет также умень шить г'к и увеличить амплитуду импульсов.
Разработанные в СССР лавинные транзисторы ГТ338 (А—іВ) [93—95] представляют собой высокочастотные германиевые меза-диффузионно-сплавные эпитаксиаль ные транзисторы типа р-п-р. Конструкция этих транзи сторов разработана для получения высокого быстро действия.
Низкоомная подложка 1 (рис. 3.1, р=0,002 Ом-см3) лавинного транзистора выбрана достаточно толстой (по
рядка |
160— 180 |
мкм), что |
обеспечивает высокую |
меха |
|||||||
ническую прочность структуры. |
Эпитаксиальная |
плен |
|||||||||
ка |
2 |
(р= 1-у-З Ом-см3), |
имеющая |
толщину |
порядка |
||||||
|
|
э |
В |
|
12—20 |
мкм, наращивает |
|||||
|
|
|
ся на подложку методом |
||||||||
|
|
|
|
|
прямого эпитаксиального |
||||||
|
|
|
|
|
наращивания. Этот метод |
||||||
|
|
|
|
|
позволяет получить высо |
||||||
|
|
|
|
|
кую |
однородность |
элект |
||||
|
|
|
|
|
рофизических |
параметров |
|||||
|
|
|
|
|
эпитаксиального |
р |
слоя. |
||||
|
|
|
|
|
Диффузионная п область |
||||||
Рис. |
3.1. |
Структура |
высокочастотного |
базы 3 имеет ширину ра |
|||||||
бочей части И?б =1,5 |
мкм. |
||||||||||
эпитаксиального диффузионно-сплавно |
|||||||||||
|
го лавинного мезатранзнстора. |
|
Эмиттер 4 изготавливает |
||||||||
причем |
эмиттерный переход |
ся |
методом |
сплавления, |
|||||||
после |
сплавления утопает |
вглубь эпитаксиального слоя так, что ширина высокоом ной области коллектора Wc составляет всего « 2 мкм (см. распределение примесей на рис. 3.2). Площадь кол лекторного перехода равна Ä I 10~4 см2, что позволяет по
лучить емкость коллекторного перехода менее 2 пф при
напряжении £/=5 В на частоте |
10 МГц. |
Меза-структура |
лавинного транзистора имеет |
размеры |
вершины 80X |
X 110 мкм. |
|
|
Травление поверхности транзистора для образования меза-структуры проводится на глубину, несколько пре вышающую толщину эпитаксиального слоя. В резуль-
9U
тате вне активной области он отсутствует. .В месте вы хода коллекторного перехода на поверхность образует ся характерная фаска — поверхность, расположенная
Рис. 3.2. Распределение концентрации акцептор ной ЛГд и донорной ЛГд примесей в структуре
лавинного транзистора.
под углом к вертикальной оси. Такая мера уменьшает вероятность поверхностного пробоя коллекторного пе рехода.
■По своим малосигнальным параметрам лавинные транзисторы близки к параметрам высокочастотных транзисторов ГТ313, в корпусе которых они выполнены [93—95]. Однако благодаря эпитаксиальной структуре они имеют значительно меньшее остаточное напряжение при насыщении, не превышающее 0,25 В при токе кол лектора 10 мА и токе базы 3 мА. Максимально допусти мая мощность рассеивания транзисторов составляет 100 мВт, а тепловое сопротивление /?г = 0,43°С/мВт. Ам плитуда импульсов тока в лавинном режиме не должна превышать 1 А. Работоспособность транзисторов в ла винном режиме сохраняется в очень широком темпера турном диапазоне от —'196 до +90° С, хотя нормируется диапазон температур от —40 до +50° С.
Малая ширина 'высокоомной области коллектора су щественно уменьшает вредное влияние эффекта Кирка [36]. Предельная частота лавинных транзисторов в обычном режиме падает до 50— 100 МГц при токе кол-
91
лектора, равном «4-00 мА. Например, у неэпитаксиаль ных транзисторов ГТЗ'ІЗ fr при таком токе падает до 20 МГц и ниже.
Таким образом, отечественные лавинные транзисторы имеют высокие технические характеристики как в лавин ной области, так и в области низких напряжений, где они успешно могут использоваться в обычных схемах. В схемах релаксационных генераторов '(типа изобра женных на рис. 2:6) лавинные транзисторы на 75-омной нагрузке формируют импульсы с амплитудой до 10—40 В и временем нарастания порядка 0,5—0,8 не. Транзисто ры могут использоваться в сверхбыстродействующих схемах с частотой повторения импульсов выше 100 МГц.
Высокое быстродействие и еще лучшую температур ную стабильность могут иметь кремниевые 'планарноэпитаксиальные лавинные транзисторы. Процесс эпитак сиального наращивания на кремнии разработан гораз до лучше, чем на германии, и позволяет получать более тонкие и однородные эпитаксиальные пленки. Это осо бенно ценно при разработке лавинных транзисторов, ис пользующих эффект смыкания переходов, лавинных тран зисторов со сквозным пробоем и низковольтных лавинных транзисторов интегральных схем.
Один из японских кремниевых лавинных транзисто ров со сквозным пробоем — ECL-1239 [16] имеет тол щину эпитаксиального слоя 4 мкм. Змиттерный переход его залегает на глубине 1,5 мкм, а толщина базы состав ляет 0,5 мкм. Статический коэффициент передачи базо вого тока ß = 100, [т = 880 МГц и Сс=^1 пФ. 'Расчетное напряжение лавинного пробоя коллекторного перехода
Ѵм —34 В, |
а |
напряжение сквозного |
пробоя Uc= 20 |
В. |
||
Амплитуда |
генерируемых |
импульсов составляет |
» 3 |
В, |
||
при времени |
нарастания |
^ 0,5 не, а |
максимальная |
ча |
||
стота повторения .превышает 200 МГц. |
|
высоком |
||||
Приведенные данные |
свидетельствуют о |
быстродействии специальных типов лавинных транзи сторов. Следует отметить, что параметры лавинных тран зисторов со сквозным пробоем пока далеки от потен циально возможных (потенциальное быстродействие оце нивается в 0,01 нс ф15]). Недостатком их является значи тельно меньшая амплитуда импульсов, чем у транзисто ров с большим напряжением смыкания UC> U M-
Основными параметрами лавинного режима работы транзисторов являются; напряжения пробоя \JM,
92
UCj величина показателя п в формуле Миллера, эффек тивное время 'пролета т г з ф ф -и последовательное сопро
тивление J?T (ом. § '1.3). Из параметров обычного режи ма важны обратные токи переходов /к0 и /э0, коэффи циент передачи тока эмиттера а0; предельная частота fT и емкость Сне коллекторного перехода. Учитывая связь между этими параметрами и параметрами импульсов в релаксационных генераторах, можно в качестве основ ных характеристик использовать последние, приведен ные для типовой схемы релаксационного генератора (рис. 2.6).
Параметры различных типов отечественных и зару бежных специальных лавинных транзисторов приведены в табл. 3.1 [93, 95].
Параметры некоторых типов обычных транзисторов в лавинном режиме работы приведены в табл. 3.2. Там же приведены параметры типичного кремниевого транзи стора микромощных интегральных схем іМТ-4 [77].
Для тех транзисторов, которые исследованы в боль шом количестве '(порядка 50 шт., и более) в табл. 3.2 проставлены границы разброса параметров. іВ эти гра ницы укладывается '80% от общего числа транзисторов. Остальные данные получены при исследовании неболь шого числа транзисторов порядка 5—10 шт. и являются ориентировочными.
3.2. Надежность лавинных транзисторов
Одной из причин, затрудняющих использование ла винного режима работы транзисторов, является слабая изученность некоторых вопросов физической и эксплу атационной надежности. Зтр особенно проявляется на нынешнем этапе развития схемотехники лавинных тран зисторов, когда в качестве последних часто используют ся обычные транзисторы.
Помимо общих причин, снижающих надежность вся кого транзистора, в лавинном режиме потенциально воз можны дополнительные причины ухудшения надежности:
1)возможность дополнительной локализации тока из-за неравномерного пробоя коллекторного перехода;
2)разброс лавинных параметров, слабо контроли руемых в процессе производства обычных транзисторов;
3)возможность возникновения вторичного пробоя;
4)температурная нестабильность характеристик.
9 3
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
а б л и ц |
а 3. 1 |
|
|
|
|
Основные |
параметры |
Режим |
измерения в ре |
|||
|
Наименование и тип |
|
|
|
|
лаксационной |
схеме |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
прибора |
V |
|
|
*Р' |
с, |
*н , |
'ок, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
в |
В |
В |
НС |
пФ |
Ом |
мА |
ГТ338А, р-п-р, германи |
>25 |
|
>10 |
<1 |
30 |
75 |
I |
|||
евый мезаэпнтакснальный |
— |
|||||||||
|
ГТ338Б |
|
>25 |
- |
>15 |
<1 |
30 |
75 |
1 |
|
|
ГТ338В |
|
>10 |
- |
>5 |
<1 |
30 |
75 |
1 |
|
|
ASZ23, р-п-р германие |
25 |
— |
3,5 |
< 0 ,7 |
33 |
50 |
0, 5 |
||
вый диффузионный |
||||||||||
2N2369, |
BSX21 л-р-п, |
60 |
18 |
35 |
<1 |
|
75 |
|
||
кремниевые |
диффузионные |
— |
— |
|||||||
BSY34, п-р-п, кремниевый |
|
|
|
|
— |
|
|
|||
диффузионный |
150 |
40 |
90 |
<1 |
75 |
— |
||||
|
NS1II0—NS1116, п-р-п, |
|
|
|
|
|
|
|
||
кремниевые диффузионные 90—190 3 0 - 7 0 |
до 100 |
<1 |
100 |
50 |
0 ,7 |
|||||
|
2SA411, р-п-р, германи |
|
|
|
|
|
|
|
||
евый |
мезаэпнтакснальный |
25 |
- |
10 |
2 ,2 |
100 |
50 |
- |
||
со |
сквозным пробоем |
|||||||||
|
2N1468, п-р-п, кремние |
10 |
|
50 |
<1 |
5000 |
50 |
0 ,6 |
||
вый диффузионный |
— |
|||||||||
|
2SA252, р-п-р, германи |
|
|
|
|
|
|
|
||
евый |
микросплавной со |
|
|
|
|
|
|
|
||
сквозным |
пробоем |
24 |
8 |
3 |
<1 |
20 |
50 |
|
||
(УС=14В ) |
|
|
||||||||
|
ECL1239, |
кремниевый |
|
|
|
|
|
|
|
|
планарно-эпитаксиальный |
|
|
|
|
|
|
|
|||
со |
сквозным пробоем |
|
|
|
|
|
|
|
||
(£/с= |
20 В) |
|
34 |
- |
2 ,8 |
0,45 |
- |
- |
- |
|
|
|
|
|
|||||||
|
2N2368, п-р-п кремние |
|
|
|
< 1 |
|
|
|
||
вый диффузионный |
- |
- |
2,5 |
- |
50 |
- |
9-!
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
а б л |
и ц а 3 . 2 |
Наименование |
|
" ß ’ |
|
*рг |
С, |
|
и н ’ |
Тип |
транзисто |
|
транзистора |
в |
Ом |
нс |
Пф Ом |
|
ра |
||||
В |
В |
|
||||||||
П 12, |
П406, |
37—50 |
15—2С |
— |
2-10 |
56 |
75 |
5 |
|
|
П407 |
|
|
|
|||||||
МП21 |
|
107—15. |
46-6С |
5—10 |
25-100 |
1000 |
75 |
60 |
р-п-р германи |
|
|
евые сплавные |
|||||||||
МП42Б |
70-ЮС |
2 5 -3 5 |
5-10 |
80-250 |
1000 |
75 |
10—30 |
|
|
|
МПЮЗ |
|
57-ЮС 25—55 5-10 |
1 -5 |
51 |
75 |
20-30 |
п-р-п кремние |
|||
МП113 |
|
вые сплавные |
||||||||
П414 |
|
35-70 |
1 6 -2 5 |
20—100 |
5 -30 |
1000 |
75 |
20 |
|
|
П4І4А |
|
45-65 |
1 5 -24 |
20-60 |
5 -20 |
1000 |
75 |
20 |
|
|
П4І4Б |
|
55-63 |
1 7 -2 2 |
20—50 |
6—20 |
1000 |
75 |
20 |
|
|
П416Б |
|
50—58 |
1 5 -1 8 |
20—50 |
5-15 |
100 |
75 |
4—8 |
р-п-р германи |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
евые |
днффузн- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
П420 |
|
45-65 |
2 0 -3 8 |
25-50 |
5 -20 |
10000 |
75 |
11-23 |
|
|
П422 |
|
35-52 |
20—27 20-50 |
5 -20 |
10000 |
75 |
8-15 |
|
|
|
ГТ320 |
|
45 |
12 |
20 |
5 |
100 |
75 |
15-30 |
|
|
ГТ313 |
|
25-30 |
1 0 -1 2 |
50 |
5—7 |
30 |
75 |
7 |
|
|
ГТ311Ж |
30 |
20 |
10 |
1 -3 |
30 |
75 |
10 |
п-р-п, герма |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ниевый диффу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зионный |
|
КТ312В |
80-130 |
2 0 -6 0 |
2 -5 |
1 -5 |
560 |
100 |
60-100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п-р-п, кремни |
|
КТ315Г |
|
70-120 |
20—60 |
2—10 |
1 -6 |
560 |
100 |
40-60 |
евые планарно- |
|
|
эпнтаксналь- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ные |
|
КТ603 |
|
95-150 |
30-60 |
2 -5 |
1 -3 |
360 |
100 |
70—100 |
|
|
Транзистор |
|
|
|
|
|
|
|
г-р-п, |
кремни |
|
|
|
|
|
|
|
|
евый планарио- |
|||
интегральных |
|
|
|
|
|
|
|
|||
схем, |
мнкро- |
|
|
|
|
|
|
|
титаченаль- |
|
45-50 |
1 3 -1 5 |
5 |
2—3 |
£60 |
75 |
20 |
I1ЫЙ |
|
||
МОІДНЫЙ |
|
95
Рассмотрим, насколько сущесРве-Нно влияние этих причин на работоспособность транзисторов в лавинном режиме. Существует ряд причин, приводящих к наруше нию однородности коллекторного перехода (например, неравномерность концентрации примесей по площади перехода). Это приводит к тому, что в отдельных де фектных участках перехода напряжение лавинного про боя оказывается меньшим, чем в других, бездефектных участках. Степень дефектности того или иного участка
можно охарактеризовать величиной |
|
^ = {им ~ и ш у и м , |
(3.1) |
где 'UM — напряжение лавинного пробоя |
бездефектных |
участков, UMh— напряжение лавинного пробоя дефект ного і/е-го участка.
Разделим мысленно структуру лавинного транзистора
на т участков, |
часть которых будет дефектными, а |
|
часть — бездефектными. Положим, что |
|
|
|
m > S / S A, |
(3.2) |
где S — общая |
площадь коллекторного перехода, |
SR— |
площадь наименьшего дефектного участка. |
|
■Поскольку нас интересует только дополнительная ло кализация тока из-за неравномерности лавинного умно жения, то будем считать, что плотность потока первич ных носителей, входящих в коллекторный переход, оди накова по всей площади перехода. Тогда ток, вытекаю щий из некоторого /-го участка перехода, после умно
жения носителей будет равен |
|
h = Mt (сс0 Іэ + /к0)/т. |
(3.3) |
При однородном пробое все коэффициенты умножения Мі—Мт 'были бы одинаковы и равны М/. Если пробой неоднороден, то через участки разбиения протекают раз личные токи:
/і |
= |
Mi (схо/э + |
Іко)І,п> |
|
h |
= |
Ш а оІэ + |
/ ко)lin, |
(3.4) |
11 = |
Ml (ct{)/э "Ь Іцо)/М, |
|
||
Im= Mm(a0/э + |
IKo)/in. |
|
||
/Общин ток |
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
= h + h + • ■ -+ /m = (а°'Э+^ - V -M(1_m). |
(3.5) |
|||
|
|
m |
LJ |
|
m— 1
96
Коэффициенты лавинного умножения равны
Л'І(і- т) = {1 -[^/С/Лк.-,„)]'іГ 1={1-[г7/^ѵі(1-б)]пГ 1. (3.6)
(Введем понятие о (коэффициенте локализации тока, равном отношению плотности тока в некотором дефект ном k-м участке к плотности тока в бездефектном 1-м участке,
К = IJh = |
(3.7) |
Очевидно, что для бездефектного J-ro участка 6= 0. По этому из (3.6) и (3.7)
l-(UluMk)n I — [£//£/« (!—®)]" ’
Обобщенная зависимость /гд от UI-UM приведена на рис. 3.3. Из (3.8) следует вывод, что величина &л никог да не превышает величины коэффициента лавинного ум ножения в дефектном уча стке. Поэтому заметная ло кализация тока наблюдает ся при работе только в тех областях ВАХ, где Мь. за метно превышает 1.
Рис. 3.3. Зависимость коэффициента локализации тока при неравномерном умножении носителей в коллекторном переходе от напряжения на нем:
Кривая / рассчитана при о =0; 2 — при (7=0,02; 3 — при (7=0,05 и 4 — при а =0,1.
При /У-нНм/, !гл—>оо. Это говорит о том, что при на пряжении, близком к напряжению лавинного пробоя де фектного участка U M h, ток может почти полностью лока
лизоваться в дефектном участке. Если при этом абсо лютная плотность тока велика, то возможен прожог та кого участка и выход транзистора из строя. Этим, в ча стности, объясняется низкая надежность многих обыч ных схем при повышении рабочего напряжения.
Принципиально иная картина имеет место в боль шинстве устройств на лавинных транзисторах, исполь зующих ВАХ с дифференциальным отрицательным со противлением. Особенностью таких ,ВАХ является то, что напряжение на транзисторе, близкое к пробивному, имеет ійіесто только при малых токах, протекающих че
4 - 1 8 3 |
97 |
рез транзистор (вблизи, например, максимума U^ S-об разной ВАХ со стороны коллектора). При этом абсолют ная плотность тока, протекающего через дефектные уча стки, весьма мала и даже при большой величине /ел от сутствует возможность прожога этих участков. По мере увеличения тока напряжение на транзисторе уменьша ется, что ведет к уменьшению kn. Таким образом, на участке отрицательного сопротивления имеет место ав томатическое выравнивание плотности лавинного тока в отдельных участках по мере роста общей плотности то ка. Это обстоятельство объясняет потенциально повы шенную надежность лавинных транзисторов при работе в импульсных схемах.
В импульсных схемах максимальное значение тока
достигается при |
что соответствует 'Величине |
|
£л = |
а0/ [ 1 - ( 1 - а 0) ( 1 - 6 Г п] - |
(3.9) |
Это выражение показывает, что в наиболее тяжелом для работы таких схем случае дополнительной локализацией тока из-за неравномерности лавинного умножения мож но практически пренебречь, так как Ал ~ 1.
Следует отметить, что проделанный анализ характе ризует крайний случай. В действительности, даже при U-+-U,мк Ал всегда конечен. Объясняется это наличием ряда причин, ограничивающих локализацию тока и не учтенных при анализе. Одна из причин заключается в растекании тока от дефектных участков с повышенной плотностью тока к близлежащим бездефектным участ
кам. Две другие причины: влияние |
последовательного |
||||
сопротивления |
полупроводника |
и |
тепловой |
механизм |
|
выравнивания |
плотности |
тока |
по |
площади |
перехода |
[14] — были описаны в § |
1.1. |
|
|
|
Из сказанного видно, что выгорание дефектного уча стка коллекторного перехода у лавинных транзисторов мало вероятно. Поэтому на надежность влияют те же факторы, что и при работе в обычном режиме. Однако следует иметь в виду, что неравномерность пробоя мо жет привести к уменьшению напряжения LJ'^ в макси
муме 5-образной ВАХ и появлению нестабильности ВАХ в этой области. Поэтому контроль напряжения U^ необ
ходим в производстве лавинных транзисторов.
Другой причиной снижения надежности является раз брос напряжений лавинного пробоя ІІМ и U^, вызываю-
98
щип разброс .параметров импульсных схем. Хотя у боль шинства обычных транзисторов .напряжения UM и
нс всегда контролируются, это не означает, что они могут иметь 'произвольные значения. Объясняется это тем, что напряжения UM и t/p зависят от ряда элек трофизических параметров транзисторов, которые влия ют и на обычные параметры, например на обратные то ки переходов, величину а0 и другие, которые в условиях серийного производства обычных транзисторов жестко контролируются.
Исследования большого числа обычных транзисторов показали существование явной связи между разбросом обычных и лавинных параметров. Чем уже нормы на разброс обычных параметров, тем меньше разброс пара метров лавинного режима. Характерно, что, например, разброс напряжений <UM и Up у некоторых типов обыч ных транзисторов ;(іП416Б, П414Б и др.) с хорошо отра ботанной технологией меньше разброса соответствующих напряжений у специальных типов лавинных транзисто ров. Из гистограмм напряжений UM и Up для диффу зионно-сплавных транзисторов П416Б и П414Б, а также для сплавных транзисторов МП20 (рис. 3.4) видно, что
Рис. 3.4, Гистограммы разброса напряжений |
н C/ß для диффузионно- |
сплавных транзисторов П416Б ( а ) н сплавных МП21 (б).
4 * |
99 |