![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Дьяконов В.П. Лавинные транзисторы и их применение в импульсных устройствах
.pdfти'влетшем Ri; ііл.іі R-b при 'которых .положение 'рабочей
точки удовлетворяет условиям нестабильности и 'макси мально допустимой мощности рассеяния. Снизу это зна чение тока ограничено током І'к, соответствующим мак симуму ВАХ но «аіпіряженшо U'^ и обычно не превышаю
щим нескольких десятков микроампер. Максимальный зарядный ток не должен превышать нескольких 'милли ампер, так как .при большем токе рассеиваемая мощ ность превышает допустимую (значения тока указаны дл-я маломощных транзисторов,имеющих Ядоп^ІбО мВт).
Ври уменьшении Ек до величины > £„> £/g гене
раторы начинают работать в ждущем режиме. Однако ів этом случае удобнее использовать схему с запираю щим источником напряжения в цепи базы (рис. 2.6), ко торая может работать и в автоколебательном режиме, если выполняется условие, обратное (2.43). Если усло вие (4.24) не выполняется, то включенное состояние лавинного транзистора в схеме рис. 2.6 будет стабиль ным, что соответствует режиму работы генератора как устройства временной задержки. В этом случае при по даче запирающего импульса лавинный транзистор за крывается и конденсатор С начинает заряжаться. Спустя некоторое время задержки t3 напряжение на конденса торе достигает уровня U M , лавинный транзистор
включается, конденсатор разряжается и устройство при ходит в стабильное исходное состояние.
Учитывая экспоненциальный характер напряжения на конденсаторе, во всех описанных схемах время восста новления, соответствующее закрытому состоянию лавин
ного транзистора, |
можно рассчитать по формуле |
(2.92), |
в которую вместо |
U0 можно подставить |
а для |
схем рис. 4.3,е и г |
RK заменить R3. Частоту повторения |
|
импульсов можно |
принять равной /= 1'/(^в+ *з), |
а пара |
метры импульсов и их форму рассчитать по формулам, приведенным в § 2.3. Проведенный в нем анализ фор мы разрядных импульсов справедлив для любой схемы релаксационного генератора на лавинном транзисторе, использующей конденсатор в качестве накопителя энергии.
Важным моментом при проектировании релаксацион ных генераторов на лавинных транзисторах является расчет средней мощности, рассеиваемой на транзисторе и нагрузке. Найдем эту мощность для наиболее общего
120
случая ждущего режима работы схемы рис. 2.6. Средняя величина ее определяется усреднением за период следо вания запускающих импульсов Т3 следующих составляю щих рассеиваемой мощности: мощности Р1Ърассеиваемой в исходном состоянии, мощности Рс рассеиваемой при разряде конденсатора до конечного напряжения иск, мощности Р3, рассеиваемой на этапе задержки восста новления, мощности Ра, рассеиваемой на этапе восста новления. Таким образом,
Рг = Рк + Рс + Р3 + Р в. |
|
'(4-25) |
||||
Мощность, рассеиваемая |
на |
транзисторе на |
этапе за |
|||
держки восстановления, |
|
|
|
|
|
|
Р3= |
u,EKt j R J 3. |
|
(4.26) |
|||
Так как на этом этапе |
|
0, |
то можно пренебречь со |
|||
ставляющей мощности |
Р3~ 0. |
На |
этапе |
восстановления |
||
лавинный транзистор |
закрыт |
и |
через |
него |
протекает |
очень малый ток. Поэтому можно пренебречь и состав ляющей мощности Рв~ 0 . Таким образом,
Рт^ Р „ + Рс. |
(4.27) |
Поскольку разряд конденсатора происходит очень быст ро, можно считать, что
t0 = T3 — t3. |
(4.28) |
Мощность Pa, очевидно, равна |
|
Р„ = Р М Т 3 = Р0( \ - Ш , |
(4.29) |
где |
|
/з = 1/Гз, |
(4.30) |
Po — Uм (Ек— Uм)/Рк- |
(4.31) |
Мощность, рассеиваемая на транзисторе за счет разря дов конденсатора, равна
Pc = WCT/T3 = faWCT, |
(4.32) |
где Wet — энергия, отдаваемая транзистору |
при одном |
разряде конденсатора. Подставляя (4.29) и (4.32) в (4.27), получаем
Рг = и № с - т + Ро. |
(4.33) |
С учетом эквивалентной схемы релаксационного генера
тора на этапе разряда конденсатора С (рис. |
2.9,6) для |
Wei имеем |
|
W(У = RT3C (Uм — «Ск)2/2 {Rj3-\-RH), |
(4.34) |
121
где |
|
RT3 — RT+ |
^эФФ/Е. |
|
(4.35) |
||
|
|
|
|||||
Используя |
полученные |
выражения, |
из (4.33) находим |
||||
|
р _ j |
[ |
^ т э С ( Uм — и С к ) 2 |
|
|
||
|
* ~ h |
LR,s + RH |
2 |
|
■им |
|
|
- Ш |
м(£к- ^ ) 1 п |
~ и С к |
+ |
U.м ■ |
(4.36) |
||
|
RK |
||||||
|
|
|
Е*~иМ |
|
|
Из уравнений (4.33) и (4.36) можно сделать ряд по лезных выводов. В частности, видно, что при определен ных условиях Р? уменьшается при росте частоты запус кающих импульсов. Это может иметь место в том слу чае, если Ек> им и генератор работает в ждущем режи ме. Для подобного случая необходимо, чтобы выполня лось условие
W c r < P 0tß, |
(4.37) |
что возможно, если R,э мало в сравнении с Rn. Так как R TB в соответствии с (4.35) зависит от емкости конден сатора С, то очевидно, что этот случай будет наблюдать ся в основном при больших С, когда R,а мало.
Если ждущий режим обеспечивается снижением Ек до уровня EK< U M, то Я0~ 0 (при EK< U M формула (4.31) теряет смысл) и общее уравнение (4.36) упрощается:
р X= т с, = т т (ек- иску /2 (рТЭ+ р н). (4.зв)
В этом случае мощность определяется только составляю щей мощности, обусловленной разрядом конденсатора, и пропорциональна /3. Формула (4.38) сохраняет силу и при работе генератора в автоколебательном режиме. Очевидно, что при этом
T3 = RKC ln \(ЕК— иСк)/ (Ек — Д')] , |
(4.39) |
||
Р,а = |
Rтэ ( б'р иСк)2 |
Ск |
• (4.40) |
R,s 4_ R* |
2RKln |
||
|
Ек б/ß |
|
Из уравнения (4.40) можно сделать вывод, что ^та В ЗВ - токолебательном режиме (схемы рис. 4.3) зависит от емкости разряжаемого конденсатора, так как R?э зави сит от С. При малых С-»-0 Ятэ->-оо и
Ек |
и,С к |
|
Р,а-+ Р,аmax= (£/ß — «ск) 2/ 2 RKІП Ей |
PR |
(4.41) |
|
|
122
При большой величине С-^оо /?T3-W?T и
Ргя^ Р тат1п = К ( и ^ ~ и Ску т т+ К ) 2 Я к InЕ—~ ~ У . (4.42) *-К
Для расчета мощности, рассеиваемой лавинным тран зистором, удобно использовать обобщенные зависимо сти рассеиваемой мощности от емкости конденсатора С в автоколебательном режиме и от частоты повторения импульсов /з в ждущем режиме работы. Используя вы ражения (4.35), (4.40) и (4.41) для первой зависимости, получаем
1 + |
Ru |
—1 |
|
(4.43) |
(ß-rH" эффIC)
Из рис. 4.4 видно, что при уменьшении емкости С мощ ность Рга может значительно возрастать, что ограничи-
Рис. 4.4. Зависимость рассеиваемой на транзисторе мощности в автоколеба тельном режиме работы от емкости разряжаемого конденсатора (а) и в жду щем режиме от частоты запуска (б).
вает возможности увеличения частоты релаксационных колебаний.
Для ждущего режима работы из (4.33) можно по лучить
Ят |
= 1 + |
f3 |
IЯ'га — 1 |
(4.44) |
Я» |
fa max |
U o |
|
|
ГДе Umax = 1//,. |
|
|
|
(4.45) |
123
Зависимость Рт/Р0 от У /зт и для различных значений Рта/Ро приведена на рис. 4.4,6.
Большая мощность, рассеиваемая транзистором ос новной схемы в исходном состоянии (рис. 4.4,6), являет ся ее недостатком. Последний устраняется несколькими способами: фиксацией потенциала коллектора на уров не UÜK'UM с помощью кремниевого стабилитрона, вклю ченного параллельно транзистору, диодной фиксацией и применением дополнительного транзистора для заряда С, что позволяет увеличить RK (см. описанные в § 5.8 схемы, рис. 5.53 и рис. 5.54). В схемах с фиксацией Рт необхо димо рассчитывать по формуле (4.38).
Для получения релаксационных колебаний можно ис пользовать включение лавинного транзистора со сторо ны эмиттера (рис. 4.5). Генераторы (рис. 4.5,аиб) ра ботают в ждущем режиме, если EK< U M, и отличаются включением нагрузки RH и полярностью выходного им пульса. При подаче в цепь базы отрицательного запус кающего импульса лавинный транзистор включается и конденсатор быстро заряжается до напряжения Нет, со ответствующего максимуму ВАХ (см. рис. 1.22) в обла сти больших токов. После этого конденсатор С разря-
124
жается в два этапа. На ‘первом этапе эмиттерный пере ход лавинного транзистора пробивается и разряд проис ходит через резистор Д н и резисторы R Q и R 3, включен ные параллельно. Длительность этого этапа равна
А ~ С [ Д н + R 3R QI{R 3~\~Д и )] Іи (Ucml U 3Q пр), |
( 4 . 4 6 ) |
где Дэбпр — напряжение пробоя эмиттерного перехода. После окончания первого этапа ток пробоя эмиттер ного перехода уменьшается и разряд конденсатора до конечного уровня ыСк завершается через резисторы R0
и Ru- Длительность второго этапа
t2tt C ( R 3 + Rn)\n(U3np/uCK) . |
(4.47) |
Полное время восстановления равно |
|
А — А + А- |
(4.48) |
Из-за пробоя эмиттерного перехода время восстанов ления Д таких генераторов может быть более чем на порядок меньшим, чем генераторов, схемы которых при ведены на рис. 4.3. В автоколебательном режиме гене раторы, использующие хронирующую RC цепочку в цепи эмиттера, могут генерировать импульсы с частотой по вторения до 100—200 МГц. Схемы автоколебательных
генераторов приведены |
на |
р.ис. |
_Е |
|
4.5,3 и г. Чтобы перевести рабо |
|
|||
чую точку на участок, соответст |
|
|||
вующий |
отрицательному |
сопро |
|
|
тивлению, необходимо подать |
от |
|
||
пирающее смещение в цепь базы |
|
|||
(рис. 4.5,в) ил« эмиттера (рис. |
|
|||
4.5,г). Параметры зарядного им |
|
|||
пульса рассчитываются |
так |
же, |
Рис. 4.6. Схема релаксацнон- |
|
|
|
о |
иого генератора с индуктнв- |
|
как И ДЛЯ схемы, показанной <НЭ |
ным накопителем, |
|||
рис. 2.6, |
так как эквивалентные |
|
схемы генераторов в области больших токов идентичны Можно построить релаксационные генераторы с ин дуктивным накопителем энергии (рис. 4.6), в которых лавинный транзистор включается со стороны базы, в ре зультате чего получается входная М-образная ВАХ. Однако такие генераторы не обладают преимуществами перед ранее рассмотренными, так как индуктивности ме нее удобны для применения в релаксационных генера
торах, чем конденсаторы,
125
4.3. Мультивибраторы на лавинных транзисторах
Здесь мультивибраторами названы релаксационные генераторы на лавинных транзисторах, форма колебаний которых близка к форме колебаний классических муль тивибраторов и определяется в основном параметрами хронирующих цепей. От классических описанные далее мультивибраторы отличаются простотой, высоким быст родействием и возможностью получения импульсов боль шой амплитуды.
Рис. 4.7. Схема мультивибратора на одном лаиинном транзисторе (а ) и вре менные диаграммы (б) для автоколебательного режима его работы.
В мультивибраторе (рис. 4.7,а) при подаче Е1( кон денсатор С заряжается через открытый диод Д. Экви валентное сопротивление и э.д.с. зарядной цепи равны
Я з э = R 3R p/ ( R 3 + Я р ) . £ к э = £ KR A R 3 + Я р )- ( 4 -4 9 )
Когда напряжение на конденсаторе достигает уров ня D' (рис. 4.7,6), лавинный транзистор включается и
напряжение в точке а падает до уровня U0l который мо жет быть определен с помощью линии нагрузки с накло ном 1/Яа, построенной на графике ВАХ лавинного тран зистора. Обычно сопротивление резистора Ru выбирает ся малым (^п<|7?о|), а І70«У р . После включения ла
винного транзистора диод Д закрывается и конденсатор С разряжается через резистор Rp. Когда напряжение на конденсаторе достигнет уровня U0, диод Д отпирает ся и конденсатор оказывается подключенным к лавин ному транзистору. Условие устойчивости включенного состояния нарушается, и лавинный транзистор выклю-
126
чается. Диод Д выбирается кремниевым, что позволяет пренебречь его обратным током.
Учитывая экспоненциальный характер заряда и раз ряда конденсатора С п пренебрегая малым падением напряжения на открытом диоде Д, для времени заряда Та, разряда Гр и периода колебаний Т в автоколебатель ном режиме можно получить выражения:
т з = ДзэСІП [(£кэ - ДзэДбр - |
и 0)/(Екэ- Язэ/обр - |
и;)), (4.50) |
|
Гр = |
ДрС1п(Др/До), |
(4.51) |
|
Т = |
Т3 + |
7 р, |
(4.52) |
где Iобр — усредненное значение обратного тока закры того транзистора.
Если £кэ<5/р , то мультивибратор будет работать в
ждущем режиме, в котором исходное состояние схемы соответствует закрытому лавинному транзистору. При запуске коротким отрицательным импульсом, поданным на базу, транзистор включается и конденсатор С разря жается от начального уровня (Е кэ ^ДзэДбр) до конечного
U0. бремя разряда, определяющее длительность прямо угольного импульса на нагрузке, находится из выра жения
Гр = ДрСln [(Дкэ - Дзэ/обр)/До]. |
(4.53) |
а время восстановления
Тв»ЗС Д зэ. |
(4.54) |
Оценим пределы плавной регулировки величины Др. Пренебрегая малым током / 0бр, минимальное значение Др можно определить из (4.49) по допустимому умень шению начального уровня (Екэ—/ 0брДзэ) ~ ЕІ<Эв ждущем режиме или из условия E Kd> U^ для автоколебательного
режима. Максимальную величину ДР = Дрта.х- можно най ти из условия выключения лавинного транзистора при отпирании диода Д
— I До I + Дн + Дд = 0, |
(4.55) |
где Дд=фтДд — дифференциальное сопротивление диода
вмомент выключения транзистора.
Впредельном случае 1л~<и^/Дртах и из (4.55)
Дрта.г = Uß{ I До I — Д„)/срг . |
(4.56) |
127
Величину R3 можно найти, задавшись током /КШ;Л включенного лавинного транзистора,
R3~ (£,<— t/'ß )//,{вкл. |
(4.57) |
При этом следует учитывать, что с ростом /к вкл НЭпряжение U0 на включенном лавинном транзисторе при
ближается к f/ß, а |
\Ro\ уменьшается (см. § |
1.4). Обыч |
но снизу значение |
R3= R 3min ограничено |
допустимой |
мощностью рассеивания |
|
|
# 3 т in > ( Е К — Uß ) Z 7 ß / Р д 0 П . |
( 4 . 5 8 ) |
Для диффузионно-сплавных транзисторов при ~ (1-^-2) кОм /ишл целесообразно выбирать в пределах
1,5—5 мА. При этом перепад напряжения на конденса торе доходит до 25—50 В, а амплитуда импульсов на нагрузке R,, —500 Ом до 2—2,5 В. Сопротивление Др мо жет меняться в широких пределах, например от (50— 100) кОм до единиц мегом. Предельная скважность им пульсов {T3 + Tp)fT3 может доходить до 50—100. Муль тивибратор может генерировать (при соответствующем
Рис. 4.В. Схема мультивибратора на двух лавинных транзисторах (я) и вре менные диаграммы ( б) работы его в автоколебательном режиме.
выборе Rp) симметричные прямоугольные |
импульсы |
|||
с Т3= Т Ѵ. |
Максимальная |
частота |
генерации |
порядка |
2—5 Мгц. |
Температурный |
дрейф |
частоты в диапазоне |
температур от 20 до 55°С не превышает 5—10%.
Схема мультивибратора на двух лавинных транзи сторах показана на рис. 4.8,а, а на рис. 4.8,6 приведены
128
временные Диаграммы работы схемы в автоколебателы ном режиме. Такой режим возможем, если
^ßi ^ |
£к 'ß2 |
■'> ^к2’ |
(4.59) |
|
Як |
RKZ |
|||
|
||||
|
|
где индексы 1 и 2 относятся соответственно к транзисто рам Т1 и 74. Последовательность работы мультивибра
тора рассмотрим, пренебрегая обратными токами тран зисторов и полагая, что транзистор 74 включен, а 74 выключен. В этом случае на коллекторе транзистора 74 устанавливается остаточное напряжение U0i, которое при соответствующей величине RKi близко к 6/рі. Так как 74 закрыт, то хронирующий конденсатор С заряжается че рез резистор і/?к2 и напряжение на коллекторе 74 экспо
ненциально возрастает. В момент времени to оно дости
гает величины напряжения |
включения U 'р2 транзистора |
|
74. Напряжение па конденсаторе в этот момент |
равно |
|
ис М = |
и ' „ - и п . |
(4.60) |
В момент / = /о транзистор 74 включается и напряже
ние на его коллекторе быстро падает с величины Uр9 до U0 2 - Быстрый 'перепад напряжения с коллектора вклю чившегося транзистора 74 передается через конденса тор С на коллектор транзистора 74, уменьшая напряже
ние на нем до величины
икі ((о) — Еоі — ис (t0) — U02 + Uоі — |
о • |
(4.61) |
После этого транзистор 74 выключается, |
а на |
кол |
лекторе включившегося транзистора 74 устанавливается остаточное напряжение Uог. Конденсатор начинает пере заряжаться в обратном направлении, через сопротивле
ние |
RKi. Напряжение на конденсаторе С меняется по |
|
экспоненциальному закону |
|
|
ис |
—^) = £ кі—Uог—(Ек1 — U02 + б/ß, — Uоі) exp (— t/RKiC) |
|
|
|
(4.62) |
где |
за момент времени / = 0 принимается момент |
t=U. |
Ток, протекающий через конденсатор, равен |
|
|
ic (t0- h) = (EK- U O2+ U ^ - U QI) exp(— t/RiaC). |
(4.63) |
Полный ток, протекающий через включенный транзи стор, О’пределяется выражением
(t0— ti) — (Ек2 — 77оо)/7?ко -f- i_ (t0— 7i),
5 — 183 |
129 |