книги из ГПНТБ / Аммосов Н.Г. Монтаж строительных конструкций учеб. пособие
.pdfгде V— скорость передвижения крана; а — замедление, создава емое при торможении.
Величины замедлений и соответствующие им тормозные пути принимают в зависимости от отношения суммарного давления при водных колес Q к общему весу крана G и скорости передвижения
крана V, м/мин (табл. 5).
В процессе эксплуатации рель совые пути могут получать откло нения от первоначальных разме ров или установленных норм. Ма шинист крана должен перед на чалом каждой смены произвести осмотр рельсовых путей. Лицом, ответственным за исправное со стояние рельсового пути, ежене дельно или раз в две недели (в за висимости от числа смен работы крана) производится плановая проверка рельсового пути. При этом проверяют его размеры, со стояние верхнего и нижнего строе ний, положение рельсов, плав ность хода и траекторию движе
ния крана по пути, величины упругих осадок и зазоров в стыках. При эксплуатации пути более трех месяцев необходимо проверять качество заземляющего устройства. При обнаружении отклонений от норм, вызывающих опасность дальнейшей эксплуатации кра на, его работу прекращают и путь ремонтируют. Небольшие недо статки, выявленные при плановой проверке, устраняют немед ленно.
В отличие от башенных кранов, перемещающихся по относи тельно жесткому пути, самоходные стреловые краны работают на площадках и дорогах с естественным и часто с насыпным грунтом. Поэтому успешная и безопасная работа крана во многом зависит от подготовки площадки и дороги. Самоходные краны при пра вильной и рациональной организации работ устанавливают боль шинство монтируемых элементов с одной стоянки, а перемещаются со стоянки на стоянку без груза. Но при работе с приобъектного склада возникает необходимость перемещения крана с грузом, при этом значительно увеличивается давление на грунт и, следо вательно, требования к подготовке площадки возрастают.
Величина продольного и поперечного уклонов площадки, при которых допускается работа стреловых кранов, наряду с другими требованиями зависит от параметров сменного оборудования. Ус тойчивость и прочность стреловых самоходных кранов рассматри вается при работе на уклонах, не превышающих 3°. Увеличение параметров сменного оборудования влечет уменьшение предель ного уклона площадки. Так, для крана СКГ-40 при длинах стрел 15—20 м допускаемый уклон составляет 3°, при 20 м — 2°, а свы-
30
Т а б л и ц а 6
Минимально допустимые расстояния между бровкой откоса и ближайшей опорой крана
|
Расстояние от бровки до ближайшей опоры, в зависимости |
||||
Глубина |
|
от группы грунта, |
.и |
|
|
м |
|
|
|
|
|
котлована, |
|
|
лессовый |
|
|
|
песчаный, |
супесчаный |
суглинистый |
глинистый |
|
|
гравийный |
сухой |
|||
1 |
1,5 |
1,25 |
1 |
1 |
1 |
2 |
3 |
2,4 |
2 |
2 |
1,5 |
3 |
4 |
3,6 |
3,25 |
2,5 |
1,75 |
4 |
5 |
4,4 |
4 |
3 |
2 |
5 |
6 |
5,3 |
4,75 |
3,5 |
2,25 |
ше 25 м — всего 1°. Площадки должны иметь уклон для стока атмосферных вод.
Работа кранов на краю откосов котлованов допускается только после проверки несущей способности откосов. Безопасные расстоя ния между бровкой откоса и ближайшей опорой крана приведены в табл. 6. Если эти расстояния обеспечить нельзя, то необходимо прибегнуть к искусственному укреплению откоса. К укреплению откосов приходится прибегать также в весенний и осенний периоды года, когда влажность грунта резко возрастает. В эти периоды года несущая способность грунта в ряде случаев оказывается недо статочной для эксплуатации пневмоколесных кранов, и на протяже нии 3—6 месяцев они не могут быть использованы на неукреплен ном основании.
Для повышения несущей способности грунтов целесообразно уст раивать дороги из песка или шлака, но при переувлажненных грунтах это не дает нужного эффекта и тогда прибегают к устрой ству колейных дорог из инвентарных железобетонных плит. Желе зобетонные перфорированные плиты рассчитаны на многократное перебазирование и работу на них кранов. Повышение оборачива емости плит и надежная работа кранов могут быть достигнуты тщательной подготовкой песчаной подсыпки под плиты, обеспечи
вающей равномерную передачу нагрузок |
на |
грунтовое основание |
||
и исключающей поломку плит. |
давлении |
опорного элемента крана |
||
При фактическом удельном |
||||
на грунт, меньшем допустимого, движение крана |
или его работа на |
|||
дополнительных опорах будет |
нормальным. |
При |
работе на допол |
|
нительных опорах это условие |
может быть |
достигнуто применением |
||
подкладок большей площади. |
|
|
|
|
Основные показатели проходимости стреловых кранов приведены в табл. 7.
Следует учитывать, что фактические краевые удельные давления гусеничных кранов во много раз превосходят средние значения, и для кранов СК.Г они составляют 5—6 кГ/см2 (0,5—0,6 МН/м2).
31
Показатели проходимости стреловых кранов
U
u U
Ж
О
и
и
u
£
К -1 0 0 1
?
ж
о
і к
Щ
ік
LT3
ОІ
1
с
ЧС
<
CD
о*
СП
o '
ю
СО |
, 7 |
, 4 |
|
6 |
|||
О |
|||
4 ; |
2 3 |
||
|
|||
|
Г— |
|
|
СО |
«О |
(М |
|
|
. .. |
CM |
|
|
Th |
|
|
Th |
ю |
см |
|
со |
|||
|
|
Оt -
»—1Ю ^h
|
|
|
ю |
|
|
|
|
оГ |
|
«о |
|
h-. |
|
|
|
Th |
|
|||
|
со |
|
|
’ ’ |
||
|
Th |
|
|
|
00 |
|
|
со |
|
|
|
||
|
|
LO С- |
CO |
|||
|
СО |
|
||||
|
со |
|
tO ю |
о |
||
|
|
|
||||
|
СМ |
|
СО 50 |
to |
||
|
|
|
|
|
||
|
|
ТОN |
|
|
||
|
|
S а? |
р^ |
|||
|
|
*3 то |
||||
CU |
то £ |
си |
||||
|
|
о т? |
|
|
||
|
|
то |
|
* |
|
|
|
|
то |
|
« |
|
|
о; |
• |
Ч н |
|
|
||
то |
|
к |
|
|
||
то |
«■ >. |
|
|
|||
ТО |
>» о. |
|
|
|||
то |
U |
РЗК |
||||
ч -г |
|
|||||
о |
£ |
а то |
о |
|
||
vo £■ |
а а |
О Л- |
||||
s |
g |
то то |
S Л |
|||
|
|
то |
то |
|||
£ ° |
Cu s |
|
||||
U в |
|
|
||||
|
то |
|
|
то |
|
|
|
то |
|
|
|
|
|
1 , 5 |
3 0 |
1 |
|
|
I |
ОО
CO
|
|
to |
|
, |
|
|
|
r-“< |
|
t—1 |
|
|
|
L-O |
|
о |
|
|
|
l-H |
|
||
|
|
|
|
||
|
|
F—< |
|
|
|
|
|
|
|
|
CM |
|
|
|
|
|
CO |
|
Th |
|
|
||
|
CM |
|
CM |
||
|
00 |
|
|||
|
|
r—t |
|||
то • |
|
|
* |
|
|
g $ |
|
|
• |
|
|
си“* . |
|
|
|||
SS Си |
|
|
Оfö |
||
>> |
* |
||||
то |
|
|
а |
§■ |
|
s Ш^ |
g <и |
||||
ТО |
- |
||||
a g |
|
|
- |
Си ТО |
|
ТО |
|
S' |
ТО |
|
|
то |
|
|
|
| ° 1 « ОS
r g ?
При работе на выносных опорах и без них.
32
§ 7. В Ы Б О Р М О Н Т А Ж Н Ы Х М А Ш И Н ПО Р А Б О Ч И М П А РА М Е ТРА М
Выбор башенных кранов, удовлетворяющих условиям монтажа конструкций, производят исходя из следующих данных: массы монти руемых элементов, массы оснастки, поднимаемой вместе с элементом в процессе монтажа, габа ритов монтируемых эле ментов в монтажном поло жении, отметки основания, на которое устанавливает ся элемент; для сложных зданий определение исход ных данных целесообразно выполнять в табличной форме.
Требуемая высота подъ ема крюка башенного кра на (рис. 1.13)
= h0+ Аэ+ А3 + /zc,
где #кр — расстояние |
от |
|
|
||||
уровня стоянки |
крана до |
|
|
||||
низа крюка при максима |
|
|
|||||
льно |
стянутом |
полиспа |
|
|
|||
сте, |
м; |
|
|
|
|
|
|
|
h0—превышение опо |
|
|
||||
ры монтируемого элемента |
|
|
|||||
над уровнем стоянки мон |
|
|
|||||
тажного |
крана, м; |
|
|
|
|||
|
h3— высота элемента |
|
|
||||
в монтажном положении, м; |
Рис. 1.13. Схема для определения требуемых |
||||||
|
h3— запас по высоте, |
параметров башенных кранов |
|||||
требующийся |
по условиям |
|
|
||||
монтажа для заводки кон |
|
ранее смонтиро |
|||||
струкций |
к |
месту установки или переноса через |
|||||
ванные конструкции (не менее 0,5 м); |
от верха монти |
||||||
|
hc— высота |
строповки в рабочем положении |
|||||
|
|
руемого элемента до крюка крана, м. |
|
||||
Требуемый вылет |
крюка /кр |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
^кр —(й/2) Ь+ с, |
|
где a — ширина кранового |
пути, м,- |
|
|||||
b — расстояние от кранового пути до ближайшей выступающей |
|||||||
|
части здания или |
сооружения, м; |
|
с— расстояние от центра тяжести наиболее удаленного от крана элемента до выступающей части сооружения со стороны
крана, м.
33
3 Заказ 372
При этом должно быть соблюдено неравенство:
а/2+ 6> г?+ 0,7
или
а/2 + Ь>га+0,5,
где г“ и г' — радиус габарита нижней и верхней части крана, м. Величина требуемого грузового момента при монтаже данного
элемента
|
|
|
|
|
|
|
Л£р= М ? та*, |
|
|
|
|
|
|||
где Мг — величина |
грузового |
|
момента |
при |
подъеме |
|
элемента, |
||||||||
|
Т ‘М(Н -м); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рэ — масса монтируемого элемента с |
оснасткой, Т (Н); |
|
|||||||||||||
Іп — плечо опрокидывания, |
равное lt — 0,5 а, |
м. |
|
|
|
||||||||||
ІО |
10] |
|
|
|
p |
j |
j |
|
fto ° |
|
|
'40° |
|
||
Jo |
|
|
|
|
L! |
! |
|
|
|
|
1 |
|
|
||
Jff |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
34 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32 |
|
|
|
|
|
1 / |
j |
'""SSC i |
|
|
50" |
|||
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
Е / ' |
f |
|
|
|
! |
|
|
|
|
|
|
||
23 |
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
j f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
1 |
|
|
|
1 20 |
|
|
'll |
|
|
7\T |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\I V 50° |
||||||
% 22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
r \ |
|
|
||||||
I |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
/ 1 |
|
) / |
|
|
|
|
\ |
|
|||
13 |
|
>> |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
/ |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
15 |
f V |
I |
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|||
|
|
|
\ |
1 X |
|
|
|
|
|
|
|||||
1 |
10 |
|
|
f |
1 / |
|
|
|
|
|
|
|
|||
f T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ǥ |
12 |
I / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
Гц / |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
<? |
|
У |
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
! |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Y, |
|
І |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
i ' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 2 О |
В |
8 |
10 |
12 |
10 |
15 |
18 |
20 |
22 20 |
2S |
28 30 |
32 |
30 |
35 |
|
|
|
|
Вылет крюка, |
м |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рис. |
1.14. График зависимости высоты подъема верха элемента от дли |
||||||||||||||
|
|
ны стрелы и ширины элемента: |
|
|
|
|
|
||||||||
1, И и Ш — элементы шириной 1, 2 и 3 м; |
/. 2, |
3 и 4 — стрела длиной |
15. |
20, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
30 и 40 JH |
|
|
|
|
|
|
34
■По рассчитанным монтажным параметрам отбирают элементы, для которых требуются наибольшие высота подъема крана, вылет крюка, величина грузового момента. По техническим характеристи кам башенных кранов подбирают кран, удовлетворяющий парамет рам для отобранных монтажных элементов, начиная с величины грузового момента. Окончательное решение о выборе крана прини мают на основании технико-экономического сравнения вариантов комплектов машин.
Выбор самоходных стреловых кранов по рабочим параметрам для монтажа конструкций зданий и сооружений может производиться аналитическим путем или с помощью специально разработанных номограмм * или графиков.
Рис. 1.15. Схема к расчету требуемых параметров самоходного стрелового крана
На рис. 1.14 приведен график зависимости высоты подъема эле ментов конструкций от длины стрелы и ширины поднимаемого эле мента конструкций.
Для выбора монтажного самоходного крана необходимо иметь следующие исходные данные: конфигурацию и габариты полносбор ного здания или сооружения; конструктивную характеристику воз водимого объекта, включая конструкцию стыков элементов; проектное положение сборных элементов; отметку установки, положение в плане, массу и габариты элементов, подлежащих монтажу; тип и массу стро пов, захватов, и другой монтажной оснастки; условия строительства и характеристику монтажной площадки; срок строительства или темп
ведения монтажных |
работ. Основные исходные данные желательно |
|
представить в табличной |
форме. Затем намечают метод и способ |
|
* Н. С. К а н ю к а |
[и др.]. |
Комплексная механизация монтажа промышлен |
ных сооружений. Киев, |
«Будивельник», 1965. |
3* |
35 |
/
производства монтажных работ (рациональные монтажные потокин последовательность монтажа конструкций) и после этого определяют требуемые параметры монтажных кранов.
Как видно из схемы (рис. 1.15), длина и вылет стрелы стрелового самоходного крана зависят от допустимого приближения стрелы крана к конструкциям, высоты монтируемого здания и размеров поднимаемого элемента. Высота подъема элемента конструкции Нѣ краном со стрелой длиной Lc
//3=L csina — (y |
+ ci ) tga+^u.. |
|
||||
где Lc — длина стрелы крана, |
м; |
|
|
|
||
, Ь3— ширина (длина) элемента, |
A t ; |
|
|
|||
а — угол наклона |
стрелы |
к горизонту, град; |
|
|||
/гш — расстояние от |
уровня стоянки крана |
до центра шарнира |
||||
пяты стрелы, |
At; |
|
|
|
|
|
ct — зазор между элементом и стрелой, At. |
Ц? для обслужива |
|||||
Наименьшая требуемая длина стрелы крана |
||||||
ния данного здания, имеющего высоту //зд, |
|
|
||||
г тр |
//зд — |
, |
Д |
^2> |
||
----------------- |
1----------- — |
|
, 4 — |
|||
|
Sill CtonT |
cos о опт |
|
|
||
где /2 — расстояние по горизонтали от наружной |
стены до наиболее |
|||||
удаленной точки подачи элемента, лі; |
|
необходимый для |
||||
с2— зазор между |
стрелой |
крана и зданием, |
||||
безопасной работы, м (табл. 1.8); |
|
|
||||
аопт — угол наклона |
стрелы |
к горизонту, при котором проекция |
||||
ее будет наименьшей., град. |
|
|
будет наименьшей |
|||
Угол наклона стрелы, при котором ее длина |
при монтаже элементов, край которых совпадает с краем здания, расположенным со стороны крана, определяется по формуле
tgaonT= y ^ (//зд — Лш)/(0,56э+ с2).
Т а б л и ц а 8
Величины расстояний между грузом и краном (сооружением)
Высота подвески груза, м ............................................ |
До 20 |
20— 40 |
40— 60 |
|||
Расстояние, |
м: |
|
|
|
|
|
между |
грузом |
и |
с о о р у ж е н и е м .......................... |
2 |
4 |
8 |
между |
грузом |
и |
к р а н о м ....................................... |
1 |
2 |
3 |
Угол наклона стрелы, при котором ее длина будет наименьшей при монтаже элементов, край которых не совпадает с краем здания, расположенным со стороны крана, определяется из уравнения
tg С&ОП» — ( / / зд — Йш)/4 ,
36
Определив требуемый минимальный размер стрелы, строят схему работы крана и определяют возможную высоту строповки из ра венства
|
|
|
— Язд — h3 — h3, |
|
||
где hl — возможная высота |
строповки, м; |
|
||||
Нк— высота |
подъема |
крюка |
при |
оптимальном угле наклона |
||
стрелы, |
м\ |
|
|
|
|
|
Язд — высота |
здания, м\ |
|
|
|
элемента (обычно 0,5 м); |
|
h3— величина запаса для заводки |
||||||
h3— высота элемента в монтажном положении, я. |
при тех же |
|||||
Наименьшая |
длина стрелы, оборудованной гуськом, |
|||||
исходных данных |
|
773д — Ьщ __ |
|
|
||
|
£Т р _ |
|
|
|||
где 1:і = /г — U< |
|
|
sin а |
|
cos а ’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
/Р = LTcos ß; |
|
|
|
|
|
|
Lr — длина гуська, м\ |
|
к горизонту, град', |
|
|||
ß — угол наклона гуська |
м. |
|||||
/4 — расстояние от наружной стены до конца гуська, |
||||||
Приняв длину стрелы |
в |
соответствии с типовыми параметрами, |
||||
определяют рабочий вылет крюка |
крана: |
|
lK^ a -|-Lccos ссопт.
При использовании стрелы с гуськом рабочий вылет крюка крана
/к= a + L c cos аопт + Lvcos ß.
В некоторых случаях приходится использовать сменные стрелы, но не всегда удается найти в справочной литературе' рабочие пара метры кранов, оборудованных сменными монтажными стрелами. В таких случаях можно воспользоваться формулой
Г, м п.м—О’ЧАп- (sin а—sina0) К
Ѵ к р --------------------------- — |
» |
А sin а |
|
где QKp — грузоподъемная сила крана, Т (Н);
Ліп.м — максимальный полезный грузовой момент крана, равный произведению максимальной грузоподъемной силы на по
лезный вылет стрелы (при основной |
стреле), |
Г -лі(Н-м); |
|
qc— вес стрелы, |
Т (Н); |
|
соответст |
<х0 — начальный |
угол наклона стрелы к вертикали, |
||
вующий максимальному вылету; |
стрелы; |
|
|
а — потребный при монтаже угол наклона |
|
Я— коэффициент, характеризующий расстояние центра тяже сти стрелы от оси ее шарнира с учетом веса грузового полиспаста и обоймы;
А— длина стрелы, используемой при монтаже, м.
Следует иметь в виду, что при использовании кранов со стре лами определенной длины (отличной от расчетной) рабочие пара метры для монтажа каждого элемента должны быть уточнены в
37
соответствии с длиной стандартной стрелы и гуська, установленных
на кране.
Расчет монтажных мачт и их оснастки ведется следующим обра зом. Определяют требуемую длину мачты по равенству
Lw = {ha~\~^з~\~hs hc-\-hn+ /zor)/sin а,
где LmP— требуемая минимальная длина мачты, м\
к„ — длина полиспаста в стянутом |
состоянии, м; |
hor — величина оголовка мачты от |
точки подвески полиспаста |
до верхнего конца мачты, м\ а — угол наклона мачты к горизонту, град.
Рис. 1.16. Схема для определения усилий в мачте
Остальные обозначения те же, что и раньше. |
мачты до уровня |
||
Затем определяют расстояние |
Н от |
оголовка |
|
ее стоянки |
|
|
|
h - V |
l I - H , |
|
|
где /м — горизонтальная проекция мачты, |
м. |
, |
|
Длину ванты (в м) определяют по формуле |
|||
Ь - Ѵ Н 2 |
+ (Іи+ а)2, |
|
где а — расстояние от основания мачты до якоря, м.
Сжимающее усилие в мачте Рг определяют из равенства (рис. Т.16)
Рх= Qk(lu+ a) L J (аН),
где Q — грузоподъемная сила, Т ;
k — коэффициент динамичности (для ручных лебедок к = 1, для электролебедок k = 1,1).
Усилие в ванте
) Р2= QlubJaH.
38
Горизонтальное усилие, действующее на якорь,
Р3= QL (Іы + а)/(аН) = Р2 (Іы+а)/Ь.
Вертикальное усилие, действующее на якорь,
P i - Q - lu /a - P t H/b.
Усилия, действующие на основание мачты,
Рь—Q (Ім + а)Іа = РхН[LM\ P«= Q (4« + a)/(aH) = Рх IJL M.
Рис. 1.17. Расчетная схема для определения усилий в мачте при подъеме груза с оттяжкой
При определении усилий в элементах оснастки наклонной мачты необходимо учитывать: собственный вес отдельных элементов оснастки, усилие от предварительного натяжения вант, а также усилие в сбе гающем с верхнего блока канате грузового полиспаста, идущего через отводный блок (закрепленный к основанию мачты) на монтаж ную лебедку.
Усилия в мачте и элементах ее оснастки при подъеме груза
с оттяжкой (рис. 1.17) |
определяют следующим образом. Длина ван |
|
ты а, находящейся в плоскости оттяжки груза (в м), равна |
||
|
а = Ѵ н 2 + £ 2 . |
|
Усилие в грузовом |
полиспасте |
|
» |
р |
Qd ^ g 2 + ^ |
|
1 |
dhx— ch |
Усилие в оттяжке
рQcVh' + d*
2dhx — ch
§8. МЕТОДИКА ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОГО АНАЛИЗА ВАРИАНТОВ
Важнейшим показателем, характеризующим в значительной мере качество производственно-хозяйственной деятельности строительных организаций, является себестоимость продукции. Снижение себестои
39