книги из ГПНТБ / Электрометаллургия стали и ферросплавов учебное пособие
..pdfнеустойчивом горении пауза стремится к бесконечности и происходит гашение дуги.
Неспокойная, прерывистая дуга в электропечах нежелательна, так как в этом случае мощность трансформатора используется не полностью, вследствие чего замедляется плавление металла, сни жается производительность установки.
Появление пауз при смене полярности связано с деионизацией разрядного промежутка и с потерей эмиссионной способности ка тода. Ферросплавные и сталеплавильные дуговые электропечи являются печами прямого действия, в которых дуга горит между электродом и поверхностью нагреваемого металла. Тепловое состоя ние электрода в таких печах бывает достаточно стабильным, а темпе ратура металла может изменяться в значительных пределах, осо бенно в печах периодического действия. В зависимости от периода плавки дуга горит между электродом и твердой холодной шихтой, электродом и прогретой твердой шихтой и, наконец, между электро дом и поверхностью жидкой ванны.
Наименее устойчивое горение дуги наблюдается в первом случае, когда дуга горит на поверхности твердой холодной шихты. При пере ходе напряжения источника через нуль шихта в зоне дуги благо даря высокой теплопроводности металла успевает остыть и в тот полупернод, когда она служит катодом, эмиссия электронов оказы вается недостаточной для получения необходимой степени иони зации газов в разрядном промежутке при нормальном напряжении на дуге. Ионизация начинается при более высоком напряжении; напряжение на дуге сильно колеблется даже в течение полупериода. На осциллограмме напряжения появляются «пики» (рис. 15, а).
По мере разогрева шихты и появления озерка жидкого металла горение дуги становится более устойчивым, уменьшается напря жение зажигания, пики напряжения сглаживаются, сокращается продолжительность пауз (рис. 15, б). После полного расплавления металла осциллограмма напряжения дуги приближается по форме к синусоиде, а значение силы тока плавно переходит через нуль. Горение дуги стабилизируется, паузы практически отсутствуют
(рис. 15, в).
Для повышения стабильности горения дуги необходимо прини мать меры по теплоизоляции зоны разряда с тем, чтобы поддержи вать требуемую степень ионизации газа в разрядном промежутке и улучшить условия эмиссии электронов катодом.
Возможности активного воздействия на тепловое состояние раз рядной зоны в промышленных электропечах, особенно в период наименее устойчивого горения дуги (в период проплавления шихты) практически отсутствуют. Холодная шихта хорошо поглощает тепло и благодаря высокой теплопроводности быстро отводит его от зоны горения дуги.
Несколько уменьшить отвод тепла в шихте от зоны дуги и тем самым несколько улучшить условия ее возбуждения можно рацио нальным подбором и укладкой шихты. Для этого под электродами шихту надо расположить таким образом, чтобы в начале плавления
41
дуга горела на мелких кусках шихты, которые быстрее нагреваются н оплавляются. В этом случае горение дуги стабилизируется сравни тельно быстро. Если же под электродом окажется массивный кусок шихты, на прогрев которого требуется много тепла, то дуга горит неустойчиво в течение длительного периода времени.
Повысить устойчивость горения дуги можно в результате изме нения условий ионизации газа в межэлектродном промежутке. Обычно дуга горит в газах, характеризуемых довольно высоким потенциа лом ионизации (см. табл. 2). Если под электроды поместить материал, содержащий легкоионизируемый элемент, то в разрядном проме жутке появятся пары этого элемента, суммарная степень иониза ции газа при прочих равных условиях увеличится, и дуга станет более устойчивой.
Рнс. 15. Осциллограммы тока и напряжения дуги d |
сталеплавильной печи: |
а — в начале плавления шихты; б — в конце плавления; |
в — в восстановительный |
период |
|
Наиболее распространенным в металлургических цехах элемен том со сравнительно низким потенциалом ионизации является каль
ций, |
потенциал ионизации которого (iff* = |
6,1 В) в два с лишним |
раза |
меньше, чем у основных компонентов |
воздуха (U?2— 15,8 В; |
U?- = 12,5 В). Присадка под электроды кальцийсодержащих мате риалов, например извести или силикокальция, оказывает на дугу стабилизирующее действие.
Заметно повысить устойчивость дуги, особенно в печах неболь шой емкости, можно изменяя параметры электрической цепи дуго вых печей.
Рассматривая условия возбуждения и гашения дуги, до сих пор принимали, что в электрической цепи печей дуге свойственно только активное сопротивление, и поэтому индуктивным и реактивным сопротивлением цепи пренебрегали. Фактически же электрическая цепь реальных печей характеризуется значительным индуктивным сопротивлением, величина которого увеличивается с ростом мощности печи. Поэтому электрическую цепь дуговых печей можно изобразить в виде эквивалентного контура, включающего источник тока, дугу, активное и индуктивное сопротивления (рис. 16).
Наличие в контуре дуги индуктивности несколько изменяет условия гашения и возбуждения дуги при смене полярности. В цепи
42
переменного тока индуктивность аккумулирует запас потенциаль ной электромагнитной энергии. Образуемая этой энергией электро движущая сила препятствует изменению тока в цепи. Во время увеличения силы тока увеличи
вается и запас энергии в индуктив |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ности, причем ее электродвижущая |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
сила в это время направлена на |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
встречу |
|
напряжению |
источника. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Поэтому |
амплитудное |
значение |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
тока при наличии в цепи индуктив |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ности меньше, чем в цепи, содержа |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
щей только активное |
сопротив- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ление (рис. 17). |
|
напряжения |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
При |
|
уменьшении |
|
Рис. |
16. |
Эквивалентная |
схема |
дуговой |
||||||||
источника и силы тока |
в контуре |
|
|
|
электропечи |
|
|
|||||||||
накопленная в индуктивности энер |
|
|
|
Рист |
|
|
|
|
||||||||
гия выделяется в цепь, препят |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ствуя |
уменьшению |
силы |
тока. ^ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
За счет этого запаса энергии напря |
|
( |
Г |
и 7 \ \ |
|
|
|
|
||||||||
жение на дуге и сила тока в кон |
|
|
|
\ |
/ |
1 |
|
ш( |
||||||||
туре поддерживаются и при пере |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ходе напряжения |
источника через |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
нулевое значение (рис. |
17, б и в). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
К тому моменту, когда запас энер |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
гии в |
индуктивности |
полностью ^ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
исчерпывается, напряжение источ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ника достигает некоторого значе |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ния при другой полярности. Если |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
оно больше напряжения зажига |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ния дуги и3.д, |
то |
ток |
без |
паузы |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
меняет |
направление, |
и дуга |
горит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
непрерывно (рис. 17, б). |
Если |
же |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
к моменту прекращения тока в кон |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
туре напряжение источника недо53 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
статочно |
для |
поддержания |
раз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ряда, дуга возбуждается вновь |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
через некоторый промежуток вре |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
мени tn (рис. 17, в), но меньший, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
чем при отсутствии индуктивности |
|
Рнс. 17. |
Длительность |
пауз |
в |
горении |
||||||||||
(рис. 17, а). |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дуги: |
|
|
|
|
|||
Длительность пауз ta и в цепи |
|
а — цепь только с активным |
сопротивле |
|||||||||||||
только с активным сопротивле |
|
нием; |
6 |
и в — в цепи |
имеется индуктив |
|||||||||||
|
|
|
ность |
|
|
|
||||||||||
нием, и в цепи |
с |
индуктивностью |
|
UR— напряжение |
устойчивого |
|||||||||||
определяется отношением UJU, |
где |
|||||||||||||||
горения дуги, |
U — амплитудное |
значение |
напряжения |
источника. |
||||||||||||
С уменьшением |
этого отношения |
паузы становятся короче. При |
||||||||||||||
одних и тех же значениях отношения |
UJU длительность |
паузы |
||||||||||||||
меньше, |
|
если в цепи имеется индуктивность, и чем больше отноше |
||||||||||||||
ние индуктивного сопротивления |
к |
активному, тем короче паузы. |
.43
С увеличением мощности электропечиых установок их индук тивное сопротивление увеличивается быстрее активного. Поэтому на мощных электропечах это отношение больше, чем на маломощ ных печах небольшой емкости, и на крупных печах дуга более устой чива. Для повышения стабильности дуги малых печей на период ее наиболее неустойчивого горения в цепь целесообразно включать дополнительную индуктивность. Однако индуктивность уменьшает коэффициент мощности (cos ф) установки, в связи с чем установлен ная мощность трансформатора используется неполностью и ухуд шаются технико-экономические показатели работы установки. По
этому, когда горение дуги становится устойчивым, |
индуктивность |
из цепи необходимо выключить. |
процесса по |
В соответствии с особенностями технологического |
ходу плавки в дуговых печах, особенно в печах периодического действия, необходимо изменять подводимую мощность. Во многих случаях мощность, выделяющуюся в дуге, целесообразно перераспре делять определенным образом между различными нагреваемыми объектами, регулируя тем самым скорость их нагрева. В этой связи
следует кратко остановиться на вопросах |
выделения тепла |
в дуге |
и передачи его нагреваемым объектам. |
электрической |
энергии |
Уже отмечалось, что преобразование |
в тепловую в дуге происходит в результате ускорения в электри ческом поле заряженных частиц, которые в дальнейшем передают часть полученной энергии нейтральным атомам и молекулам. По этому мощность, выделяющаяся в дуге, определяется количеством заряженных частиц и ускоряющим напряжением. В целом мощность дуги может быть охарактеризована произведением силы тока на величину падения напряжения в дуге, т. е.
PR = Шл. |
(10) |
Так как основное падение напряжения приходится на столб дуги, то и преобразование электрической энергии в тепловую также происходит в основном в столбе. В среднем на каждую единицу длины дуги (/д) приходится мощность
Р 1 = Е1, ( П )
-где Е — градиент напряжения в дуге.
Из выражения (10) следует, что изменять количество выделяю щегося в дуге тепла можно изменением силы тока или напряжения. Последнее же можно изменить либо за счет изменения длины дуги при прежнем градиенте потенциала в дуге, либо за счет изменения градиента напряжения при постоянной длине дуги.
При прочих равных условиях градиент напряжения в дуге опре деляется составом газа, в котором происходит разряд. Градиент напряжения тем больше и, следовательно, тем больше удельная
44
мощность дуги и тем выше ее температура, чем больше потенциал ионизации газа. Средняя температура дуги Тд связана с потенци алом ионизации выражением
Тл = 800Uly |
(12) |
где Т — температура, |
К, |
Эта формула не учитывает влияния на температуру дуги силы тока, давления газа, способа охлаждения и других факторов, и явля ется поэтому весьма приближенной. Но ома позволяет оценить при мерные границы температуры дуги. Учитывая, что потенциал иони зации металлов колеблется в пределах от 6 до 8 В (табл. 2), темпе ратуру горящей в парах металла дуги можно оценить в 4730— 6230°С. Потенциал ионизации газов выше, следовательно, выше и тем пература дуги, горящей в газах. Самый высокий потенциал иони зации (почти 25 В) свойствен легким инертным газам, поэтому температура дуги в инертных газах может достигать 14700° С и более.
Состав атмосферы, в которой происходит разряд, определяется конструктивными особенностями установки и технологическими условиями процесса. Возможности изменения состава атмосферы в зоне разряда по ходу плавки очень ограничены и на работающей установке изменять мощность дуги можно за счет изменения силы тока или общего падения напряжения на дуге при постоянном гра диенте, т. е. за счет изменения длины дуги.
Выбирая в качестве параметра для регулирования мощности дуги силу тока или напряжение, необходимо учитывать не только электротехнические возможности установки, но и теплофизические последствия изменений характеристик разряда, а именно послед ствия в передаче тепла от дуги к нагреваемому объекту.
В общем случае отвод тепла от дуги происходит теплопровод ностью, излучением и конвекцией. В печах прямого действия тепло, отводимое теплопроводностью, затрачивается на повышение темпе ратуры электрода и металла, т. е. является полезным теплом. За счет охлаждения дуги конвекцией нагреваются окружающие ее газы. Значительная часть этого тепла уносится отходящими из печи газами, т. е. относится к тепловым потерям. Поток тепла излу чением может увеличивать либо долю полезного тепла, либо долю тепловых потерь. В восстановительных печах с закрытой дугой и в отдельные периоды плавки в печах периодического действия, работающих на твердой завалке, дуга экранирована твердой шихтой.
Вэтом случае поток тепла излучением способствует нагреву шихты
иявляется полезным.
Когда же излучение попадает на стены, ограничивающие плавиль ный объем, оно увеличивает тепловые потери. Если излучение по падает на огнеупорную футеровку, то происходит разогрев футе ровки и ее прочностные свойства ухудшаются. Поэтому иногда целе сообразно регулировать мощность излучения дуги.
45
В соответствии с законом Стефана—Больцмана мощность тепло вого потока излучением определяется выражением
|
Ч„» = ст [(-nfc)* - (т ^ )*] |
F кДж. или н и , |
(13) |
где |
С„зл — коэффициент излучения, кДж /(м2• ч), или ккал/(м2• с); |
||
|
Т г и Т 2 — температура дуги |
и нагреваемого тела, |
К; |
F — поверхность излучения, м2.
Мощность потока тепла излучением легче всего регулировать
длиной |
дуги, так |
как при этом будет изменяться ее поверхность. |
||||||
|
|
|
В те периоды плавки, |
когда излучение от дуги |
||||
|
Auqo |
попадает на |
шихту, |
целесообразно |
работать |
|||
|
|
|
на длинной дуге. Поэтому в |
это время |
увели |
|||
|
|
|
чивать мощность дуги можно в результате уве |
|||||
|
|
|
личения напряжения. Если же излучение попа |
|||||
|
|
|
дает на стены, то необходимо работать па воз |
|||||
|
|
|
можно более короткой дуге. В этом |
случае |
||||
|
|
|
возможности |
регулирования |
мощности |
дуги |
||
|
|
|
изменением напряжения ограничены |
тепловым |
||||
|
|
|
состоянием стен. |
|
|
|
не яв |
|
|
|
|
Падение |
потенциала по длине дуги |
||||
|
Катод |
ляется постоянным (рис. 11). Неравномерное |
||||||
Рис. |
18. Температурное |
падение потенциала, в соответствии |
с выраже |
|||||
поле |
дуги |
постоянного |
нием (11), должно вызывать и неравномерное |
|||||
тока, горящей в воздухе |
||||||||
при 200А |
и угольных |
распределение температуры в дуге: максималь |
||||||
|
электродах |
ную температуру должны иметь зоны с наиболь |
||||||
|
действительно, |
шим градиентом напряжения. |
|
|
||||
|
современными |
методами |
измерения температуры |
различных зон дуги, основанными на принципе анализа излучения отдельных ее участков, установлено, что областью максимальных температур является прикатодное пространство, где градиент по тенциала и плотность тока имеют максимальные значения. В каче стве примера распределения температур по дуге на рис. 18 приве дено температурное поле дуги, горящей в воздухе при 200 А и уголь ных электродах.
На рисунке видно, что центры наиболее интенсивного преобра зования электрической энергии в тепловую сдвинуты в область, примыкающую к катоду. Наличие таких центров позволяет, выби рая соответствующую полярность, перемещать зону наиболее вы соких температур к нужному электроду и нагревать его с более высокой скоростью. При использовании переменного тока такая возможность, естественно, отсутствует. Это является одной из при чин того, что в некоторых случаях возникает целесообразность пита ния печей постоянным током.
Глава $
РАБОЧЕЕ ПРОСТРАНСТВО ДУГОВЫХ ПЕЧЕЙ
ТЕПЛООБМЕН В РАБОЧЕМ ПРОСТРАНСТВЕ
В теплотехническом отношении дуговые электропечи относят к печам с внешним источником нагрева, т. е. к печам, в которых тепло передается металлу извне, а внутри него распределяется теплопро водностью или конвекцией. Скорость нагрева металла определяется условиями внешнего и внутреннего теплообмена и может лимити роваться теми или другими из них. Условия внешнего теплообмена определяют количество тепла, попадающего на тепловоспринимаю щую поверхность металла, а условия внутреннего теплообмена — скорость выравнивания температуры металла. При этом в процессах теплообмена— получении и отдачи тепла— кроме дуги и металла, принимает участие огнеупорная футеровка.
Дуговым сталеплавильным печам свойствен периодический ха рактер работы, при котором плавку можно разбить на три периода, отличающиеся мощностью и направленностью тепловых потоков и тепловым напряжением внутренней поверхности кладки стен и свода:
1.Вспомогательный, в течение которого выполняются вспомо гательные операции (выпуск металла, очистка, заправка и загрузка печи), и мощность к печи не подводится. В этот период печь теряет тепло, аккумулированное футеровкой. Длительность вспомогатель ного периода определяется организацией работ.
2.Энергетический или теплотехнический, в течение которого осуществляются нагрев и плавление металла. Длительность этого периода непосредственно определяется полезной мощностью, по ступающей в печь.
3.Технологический, складывающийся из окислительного и вос становительного периодов плавки. Продолжительность технологи ческого периода и потребляемая в этот период мощность определяются требованиями технологии.
Впервый период установленная мощность трансформатора не
используется, а в третий период используется лишь частично, но в эти периоды происходят значительные потери тепла футеровкой. Если исходить с позиций улучшения тепловой работы печи, продол жительность этих периодов целесообразно сократить до минимума.
Для достижения высоких технико-экономических показателей работы агрегата на всем протяжении второго периода в печь необ ходимо подводить максимально возможную (в рациональных преде лах) мощность. При применяемой технологии выплавки легированной стали это требование справедливо и для отдельных моментов третьего периода, например после присадки крупной порции легирующих ферросплавов. Максимум подводимой в печь мощности ограничивается или возможностями электрического оборудования, или условиями теплообмена в рабочем пространстве и экономическими соображе ниями.
47
Наиболее благоприятные условия для нагрева металла существуют в течение первой части периода плавления. При правильно выпол ненной завалке дуги очень быстро прожигают под электродами ко лодцы и погружаются' ниже уровня нерасплавившейся шихты. Температура металла в это время ниже температуры кладки стен и свода, поэтому часть аккумулированного футеровкой тепла рас ходуется на подогрев металла. Тепловые потоки в этот промежу ток времени направлены от дуги н от огнеупорной футеровки к ме таллу. Хорошее тепловосприятие холодной шихты и экранирование огнеупорной футеровки от излучения дуг нерасплавившейся шихтой позволяют работать в этот период на максимально]! мощности, обес печиваемой электрооборудованием установки.
На современных мощных электропечах, работающих по прогрес сивной технологии с укороченным технологическим периодом, уста новленное электрооборудование обеспечивает мощность до 500— 1000 кВ-А/т, что позволяет расплавлять завалку за 1,0—1,5 ч.
После расплавления основной части шихты излучение дуг вос принимается не только металлом, но и футеровкой. Если принять дугу за точечный источник излучения, то интенсивность облучения единицы поверхности дугой можно определить по формуле Кеплера:
Рп cosа |
(14) |
Я = К - -4-я-д-2 кВт/м2, |
|
где Рл — мощность дуги, |
кВт; |
R — расстояние от источника излучения до центра облучаемой площади, м;
а— угол между направлением луча и нормалью к облучаемой площадке, град;
k3 — поправочный коэффициент, учитывающий неодинаковое излучение дуги в разных направлениях.
Неодинаковое излучение объясняется тем, что дуга сверху за крыта электродом, а с боков шлаком (после расплавления шихты). Поэтому распределение излучения дуги должно зависеть от: степени
.наблюдаемого в трехфазных печах выдувания дуги из-под электрода в сторону стен, соотношения диаметра электрода и длины дуги (Пэ//Д), толщины шлакового покрова и длины дуги (6Ш//Д), напряжения столба дуги и анодно-катодного падения потенциала (Uc/Ua.K), состава шлака (два последних фактора определяют длину дуги).
В зависимости от степени экранирования дуги в системе дуга— ванна—кладка после расплавления шихты возможны две схемы теп лообмена:
1. При . сильном экранировании дуги (большая величина ПЭ/7Д и толстый слой шлака) основное количество тепла дуги поглощается ограниченным объемом, расположенным под электродами. Диаметр «горячей зоны», в которой тепло от дуги передается металлу непо средственно теплопроводностью и на которую приходится около 90% всего излучения, примерно равен двум диаметрам электродов.
При такой схеме теплообмена металл нагревается теплопровод ностью от горячих зон под дугами, а шлак, находящийся за пределами
48
горячих зон, и кладка нагреваются в основном от металла (рис. 19, а). В этом случае температура шлака на значительном расстоянии от дуг меньше температуры металла, а температура кладки меньше темпе ратуры и шлака и металла.
2. При незначительном экранировании дуги ванна нагревается теплом, поступающим от горячих зон и отражаемым кладкой на шлак, от которого нагревается металл (рис. 19, б). При такой схеме тепло вых потоков температура кладки выше температуры шлака, а тем пература шлака выше температуры металла.
Количество тепла, передаваемого излучением, пропорционально разности температур нагреваемого тела и источника тепла в четвер-
Рнс. 19. Схемы теплообмена в дуговых электропечах при сильном (а) и слабом (б) экранировании дуги
той степени [закон Стефана—Больцмана, уравнение (13)]. Поэтому в начале плавки, когда температура кладки значительно превышает температуру шихты, величина теплового потока от кладки на шихту достигает больших значений и резко уменьшается к концу плавки по мере выравнивания температуры металла и кладки.
В то же время разность температур в четвертой степени дуги и кладки остается очень большой и уменьшается к концу плавки незна чительно (примерно на 10%). В связи с этим в дуговых печах практи чески отсутствует саморегулирование интенсивности облучения фу теровки, характерное для пламенных печей, у которых температуры источника нагрева (факела) и футеровки сопоставимы.
Изменяющаяся во времени излучательная способность футеровки на шихту и независимая от ее температуры интенсивность облучения кладки дугами служат причиной очень резких колебаний темпера туры внутренней поверхности футеровки. Скорость изменения тем пературы составляет 3000—4000 и может, достигать в некоторых случаях 10 000 °С/ч. При этом в конце отдельные участки футе ровки получают тепла больше, чем теряют теплопроводностью и
4 З а к . 824 |
49• |
излучением на Кладку, и этот избыток тепла кладкой аккумули руется. В результате температура таких участков резко повышается, может превысить допустимый предел и вызвать разрушение футе ровки.
Первая схема теплообмена исключает опасность перегрева фу теровки, но менее благоприятна для протекания физико-химических процессов между шлаком и металлом. При такой схеме теплообмена отдельные участки поверхности раздела металл—шлак неравно ценны для процессов рафинирования: условия рафинирования бла гоприятны в горячей зоне (шлак горячее металла) и неблагоприятны на периферии (шлак холоднее металла).
Вторая схема обеспечивает более благоприятные условия рафи нирования металла шлаком по всей поверхности ванны, но создает опасность перегрева отдельных участков футеровки.
Учитывая низкую стойкость футеровки мощных сталеплавильных печей, более целесообразной следует считать первую схему теплооб мена. При этом использование даже такого простого приема, как пере мешивание металла (механическое, электромагнитное и др.), вызы вает значительное увеличение эффективного коэффициента теплопе редачи (изменяет условия внутреннего теплообмена) и согласованное изменение коэффициента массопереноса, что приводит к заметному увеличению скорости и нагрева и рафинирования. Уже разработан ные методы интенсификации физико-химических процессов между металлом и шлаком в печи и применяемые способы внепечного рафинирования позволяют исключительно гибко управлять про цессами рафинирования независимо от схемы теплообмена в печи и делают тем самым недостатки этой схемы не столь значительными.
ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ РАБОЧЕГО ПРОСТРАНСТВА
В идеальном случае геометрия рабочего пространства должна обеспечивать минимум тепловых потерь, равномерную тепловую на грузку всей поверхности огнеупорной футеровки и высокую стой кость футеровки, ее хорошие условия для протекания процессов между металлом и шлаком, позволять осуществлять завалку всей шихты в один прием при любой насыпной массе лома. Полное вы полнение этих противоречивых требований одновременно невоз можно. Поэтому форму и размеры плавильного пространства выби рают такими, чтобы оптимально сочетались требования и технологии, и теплообмена.
На рис. 20 показан профиль рабочего пространства печи емкостью 100 т. Весь плавильный объем дуговой электропечи делится на три составляющих: ванну, свободное и подсводовое пространство.
Ванна представляет часть объема, в которой находятся рас плавленные металл и шлак. Размеры ванны должны быть такими, чтобы в ней можно было вместить необходимое количество жидких металла и шлака и чтобы при этом оставался еще небольшой (10— 15%) резерв объема, необходимый для кипения и перемешивания металла. Форма ванны должна обеспечивать минимум тепловых
50