книги из ГПНТБ / Пивинский, Ю. Е. Кварцевая керамика
.pdfдилатантных— минимальная |
вязкость щ т .предельно |
|
неужесточенной структуры, |
для |
тиксотропно-дилатант- |
ных—минимальная вязкость тцй, |
соответствующая пе |
реходу от тиксотропного к дилатантному течению t\td- Кроме того, для характеристики суспензий с дила
тантный и тиксотропно-дилатантным течением были введены [74] новые понятия и соответствующие количе
ственные характеристики, которые были |
рассмотрены |
выше: минимальная вязкость дилатантной |
системы r\dm |
(кривая 2, рис. 23), равновесная скорость |
дилатантного |
деформирования ур (кривая 5), максимальная скорость
дилатантного деформирования ут ах (кривая 6), крити ческое напряжение сдвига Рcrit (кривая 6) и напряже ние сдвига, соответствующее переходу тиксотропного течения в дилатантное Pta (кривая 4).
Влияние стабилизации и коагуляции
Реологический характер поведения суспензий во многом .определяется их стабилизацией (дефлоккуляци ей), коагуляцией (флоккуляцией).
Обычно считается [108—110], что дилатантные сус пензии могут быть получены только при полной их ста билизации. Малейшая коагуляция приводит или к уменьшению, или исчезновению дилатанеии и появлению тиксотропии. Для понижения дилатанеии рекомендуется уменьшить устойчивость системы [124]. Принято счи тать [108—110], что все факторы, способствующие об разованию малого седиментационного объема, в равной мере способствуют образованию дилатантных суспензий. Считается также, что необходимым условием для про явления дилатанеии суспензий является высокое значе ние их дзета-потенциала.
Как было показано ранее, стабилизация свойств сус пензий кварцевого стекла достигается посредством их механического перемешиванияНа рис. 24 приведены реологические кривые для суспензий кварцевого стекла, полученных одностадийным мокрым измельчением с раз личной продолжительностью стабилизации. С увеличе нием продолжительности перемешивания отмечается по нижение вязкости суспензий в области малых Р и осо бенно существенное — в области больших Р. Если вяз кость суспензии 1 в области изученных значений Р воз растает только в два раза, то суспензии $ — в четыре ра
81
за. Абсолютный прирост вязкости в области изученных/ 5 для этих суспензий составляет, соответственно, 10,5 и Ѳ2 П, т. е. посредством стабилизации достигается умень шение их дилатанснп. Указанная закономерность под тверждается также данными исследований на адобилометре.
-ZP9
3 |
' |
( |
Г> Ау ым►——
0. |
50 |
100 ш 150 |
200 250 0 |
1300 |
2600 |
3900 5200 |
|
|
f,c -' |
|
|
Р,дин-см~г |
Рис. 24. Заівисішо'сть вязкости от скорости и .напряжения сдвига для среднеднсперсной суспензии кварцевого стекла (рс — 1,95 г/см3, — 0,80)
с различной продолжительностью стабилизации; /-.120 ч; 2—24 ч; 3 -4 ч
Р,г
Рйс. 25. Реологические .кривые по данным мобиломепра для суспензий кварцевого стекла с различной продол жительностью стабилизации:
У—.170 ч; 2—47 ч; 3—24 ч; 4—5 ч; 5 — исходная, нестабилизироваиная
На рис. 25 показана зависимость скорости погруже ния штока мобилометра от величины груза для средне дисперсной суспензии как исходной (кривая 5), так и с
82
различной степенью ее стабилизации (кривые 1—4). Из кривых следует, что по мере роста степени стабилиза ции суспензии ее вязкость уменьшается (рост ѵ при оди наковых Р) и кривые постепенно приближаются к пря мой.
Столь существенное отличие реологических кривых суспензий обусловлено следующим. В процессе стабили-
С\rcrit
Рис. 26. |
Влияние гцродолж-нтельностн |
стабилизация |
суспензии |
кварцевого |
||
стекла |
на ее относительную степень |
концентрации |
(/), |
показатель |
д«лата.н- |
|
сн-н {2), критическую объемную концентрацию трудовой |
фазы |
(3) |
и плот |
|||
ность отливки (4) |
|
|
|
|
|
зации суспензий часть связанной воды переходит в свободную, увеличивая тем самым долю «кинетически сво бодной», которая и определяет текучесть системы. В случае предельно концентрированных суспензий даже, незначительное увеличение содержания дисперсионной среды приводит к резкому падению дилатансии [77,78]. Сущность механизма явлений, протекающих при стаби лизации, хорошо видна из рис. 26, где приведены зави симости относительной степени концентрации пѵ показа теля дилатансии Ат], предельно возможной степени объ емного заполнения суспензии твердой фазой Сѵсгц и, что аналогично, пористости материала шликерной отлив ки от продолжительности стабилизации.
В процессе стабилизации суспензии растет плот ность упаковки массы при литье (уменьшается порис тость), что свидетельствует об уменьшении количества «кинетически связанной» дисперсионной среды и увели чении ее «кинетически свободной» доли. Это в свою оче редь вызывает увеличение показателя C„Crit суспензии и соответственно уменьшение относительной степени ее концентрации п0. Показатель же п0 является основным
83
фактором, влияющим на дилатансию, так как он atlpé* деляет объемную долю дисперсионной среды, участвую щей в движении и обеспечивающей подвижность систе мы. Как следует из рис. 26, аналогично понижению пѵ понижается и дилатаисия (понижается Дц). Показан ная на рис. 26 закономерность была также подтверждена
на водных суспензиях кристаллического |
и |
аморфного |
||||
кремнезема. |
|
на двух |
стабилизиро |
|||
Влияние коагуляции изучали |
||||||
ванных суспензиях кварцевого стекла. |
Первая из |
них |
||||
(среднедисперсная) была |
получена |
суспензировавшем |
||||
порошка в дистиллированной воде с последующей |
ста |
|||||
билизацией и имела |
следующие |
характеристики: |
||||
рс 1,85 г/см3; Сѵ 0,70; пѵ 0,80; pH |
6,5. |
Вторая |
(с суще |
ственным содержанием крупной фракции) получена од
ностадийным мокрым измельчением |
с последующей |
стабилизацией и имела параметры: р0 |
1,93 г/см3; С„ 0,77; |
пѵ 0,86; pH 5,0. Коагуляция суспензий |
достигалась оп |
ределенной добавкой концентрированной соляной кисло ты до достижения определенного значения pH.
На рис. 27 показаны реологические кривые первой суспензии при различных значениях ее pH. Исходная суспензия (кривая 1) отличается резко выраженными дилатантными свойствами и переходом в твердообраз ное состояние при низких скоростях деформации (ме нее 20 с-1). При незначительной ее коагуляции до pH — 4,3 (кривая 2) дилатаисия суспензии уменьшается, и ее переход в твердообразное состояние отмечается при бо
лее высоких значениях у. Характерно, что при этом зна чении pH суспензия обладает, по сравнению с исходной, меньшей вязкостью в области минимальных значений Р. При дальнейшей коагуляции (уменьшается pH) в обла сти малых значений Р появляется тиксотропное течение, увеличивающееся с понижением pH (кривые 3, 4). При определенных значениях Р достигается минимальная вязкость предельно разрушенной тиксотропной структу ры, в дальнейшем же опять появляется дилатантное те чение. Причем, с увеличением степени коагуляции (по
нижением pH) возрастает у, при котором начинается дилатантное течение, т. е. суспензии проявляют тиксо тропно-дилатантное течение.
На рис. 28 показаны реологические кривые крупно дисперсной суспензии при различных значениях pH. Исходная суспензия (кривая 1) обладает меньшей, чем в
84
предыдущем случае, дилатансией и в области изученных значений скорости деформации и напряжения сдвига в твердообразное состояние ие переходит. Аналогично предыдущему случаю, коагуляция приводит к возникно вению тиксотропной структуры. Но если при значении рН = 2,0 (кривая 2) в области высоких значений Р от-
|
■1 |
|
V \ |
Г 1 |
|
f 2/ (А .з |
2 |
> |
|
|
|
1 '1 |
'з |
< |
> ' 4 |
0 |
|
|
|
|
|
п |
|
1300 |
гвоо |
390С |
|
|
|
|
|
|
Р,дин-см~г |
|
|
Рис. |
27. |
Зависимость |
скорости |
Рис. 28. |
Зависимость |
скорости |
||
сдвига и вязкости от напряже |
сдвига и вязкости от напряже |
|||||||
ния сдвига для средведисперс- |
ния сдвига для крупяодясперс- |
|||||||
ных |
суспензий кварцевого стек |
ных |
суспензий кварцевого |
стек |
||||
ла |
при |
различных |
значениях |
ла |
при |
различных |
значениях |
|
их pH:, |
|
|
их pH: |
|
|
|
||
7-6,5; 2-4,3; 3-4,4, 4-0,6 |
7—5,0; 2—2,0; 3-0,3 |
|
|
мечается незначительная дилатансия суспензии, то при pH = 0,3 она отсутствует. Таким образом, из приведен ных данных следует, что в зависимости от степени дилатансии исходной суспензии и степени ее коагуляции воз можно или понизить дилатансию, или полностью ее устранить. При этом, как правило, в области малых зна чений Р отмечается тиксотропное течение.
85
Ha ipttc. 29 показана зависимость коэффициента упа ковки твердой фазы /гуп шликерной отливки от pH сус пензий для их литья.
Как еледует из рис. 29, с увеличением степени коа гуляции суспензий ниже определенного значения их pH ky„ отливок резко понижается. Из сопоставления .реоло
гических |
кривых |
(рис. 27, 28) |
и зависимости |
/гуп— pH |
|||||||
|
|
|
|
|
(рис. 29) |
следует, |
что в |
||||
|
|
|
|
|
области |
|
pH, |
соответству |
|||
|
|
|
|
|
ющей высокому значению |
||||||
|
|
|
|
|
kyn, |
отмечается дилатант |
|||||
|
|
|
|
|
ное |
поведение. |
По |
мере |
|||
|
|
|
|
|
коагуляции |
(понижения |
|||||
|
|
|
|
|
pH) |
показатель |
&уп, |
||||
|
|
|
|
|
уменьшается |
и суспензии |
|||||
|
|
|
|
|
обнаруживают тиксотроп |
||||||
|
|
|
|
|
но-дилатантное или тик |
||||||
|
|
|
|
|
сотропное поведение. |
||||||
|
|
|
|
|
|
Таким образом, если в |
|||||
Рис. 29. |
Зависимость коэффициен |
процессе |
стабилизации, |
||||||||
та упаковкл |
твердой |
фазы в от |
сопровождающемся повы |
||||||||
ливке от |
pH суспензий |
кварцевого |
|||||||||
/ “ Суспендированием; |
2 —- одно |
шением куц твердой фазы |
|||||||||
стекла, полученных: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
стадийным |
мокрым |
помолом |
(уменьшением |
пористо |
|||||||
дилатансип |
|
|
|
сти), отмечается |
падение |
||||||
суспензий (см. рис. 26), то при |
коагуляции |
||||||||||
падение дилатансин |
сопровождается |
уменьшением kyu. |
Однако в первом случае заметна тенденция суспензий к ньютоновскому течению, во втором — к тиксотропному.
Коагуляция |
стабилизированных суспензий с Сѵ = |
= 0,70ч- 0,77, |
обладающих ньютоновским характером |
течения, также приводит к возникновению тиксотропной структуры. Тиксотропия при этом в большей степени выражена у суспензий с большей степенью коагуляции.
Если коагуляции подвергать более высококонцентри рованные суспензии с существенной дилатансией, то последние приобретают тиксотропно-дилатантный ха рактер течения: На рис. 30 показаны реологические кри вые для крупнодисперсной суспензии с С^=0,80, харак теризуемой способностью к переходу в твердообразное состояние. Кривой 1 соответствует суспензия с исходным рН=5,5, кривой 2 — с добавкой азотной кислоты (рН = 3,4). За счет добавки HN03 происходит частичная коагуляция суспензии, вызывающая ее тиксотропное
.поведение в области малых значений Р. В дальнейшем
86
обе суспензии проявляют дилатантные свойства. При чем суспензия с тиксопропно-дилатантным характером
течения допускает большие значения утах, чем исходная. Последнее свидетельствует о некоторой пластификации суспензии за счет коагуляции, что способствует более свободному передвижению частиц при деформации.
По всей видимости, в процессе деформации систем с тиксотропно-дилатантным характером течения в них параллельно протекает два процесса: разрыв тиксотроп-
Ри'с. 30. Зависимость скорости сдвига н вязкости крулнодиспероной суспензии кварцевого стекла (Сщ—0,80) с различными
значения pH:
1—5,5 (исходная); 2—3, 4 (с добавкой HN03)
87
іных связей и ужесточение, вызываемое разрыхлением плотной упаковки. И если на первой стадии деформации (в области малых Р) преобладает тиксотропный харак тер течения (дилатантный как бы «маскируется»), то на второй стадии — дилатантный.
Влияние концентрации твердой фазы
Вопрос о взаимосвязи концентрации и вязкости суспензий является одним из основных в реологии дис персных систем. В связи с этим, данный вопрос подвер гался многократным теоретическим и эксперименталь ным исследованиям [123, 147—153]. Предложено мно жество уравнений, в которых тем или иным образом свя заны вязкость и концентрация суспензии.
Некоторые из них имеют следующий вид: Эйнштейна
71 |
~ |
~Чо (1 + 2 .5 C J , |
(28) |
||
Дейбройна и Барджерса |
|
||||
*4 = |
Tjo |
1- а, |
|
(29) |
|
1 + I.5C* |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Кургаевa |
|
|
|
||
|
|
|
1 + 2 Сѵ |
1 -Ь Су |
(30) |
|
|
|
1 - с „ |
||
|
|
|
|
|
|
Майклса |
|
|
|
||
■4 = |
|
! ,25 Сѵ |
(31) |
||
тіо / Н - |
|
||||
|
|
|
|
0,74 |
|
где |
г)— вязкость суспензии; |
|
|||
|
ро — вязкость дисперсионной среды; |
дисперс |
|||
|
Сѵ — объемная доля заполнения суспензии |
ной фазой.
В большинстве своем эти уравнения применимы только для суспензий с низкой концентрацией (Сѵ до 0,05—0,1) и не подходят для высококонцентрированных суспензий. К примеру, по уравнению Эйнштейна, следу ет, что суспензия с Св=0,75 должна обладать вязкостью 2,8 сП. Между тем, при таких высоких значениях Сѵ суспензии «ли вовсе не образуются, или обладают вяз костью, большей на несколько порядков. Другие урав нения, например Кургаева [135], в ряде случаев удов-
Летізорительно описывают вязкость суспензии до С«— =0,34- 0,4.
Очевидно, что основным из факторов,' который дол жен быть учтен в уравнениях, связывающих г| и Сѵ высококоицентрированных суспензий, является предельно воз можная степень объемного заполнения Сѵcrit. Между тем это учитывается [136—139J только в некоторых тео ретических или эмпирических уравнениях. Причем, в каждом из этих уравнений величина Cvcnt принимается постоянной: 0,74 — в уравнении Майклеа [139], 0,59 —
в уравнении Ванда [136], |
0,71— в уравнении |
Муни |
[137]. Выбор этих значений |
C„Crit был сделан, видимо, |
|
на допущении о теоретической плотности упаковки |
иде |
ально шарообразных частиц, которая соответствует 0,74 для .максимально плотной пирамидальной и тетраго нальной укладки и 0,60 —для простой шахматной ук ладки. Между тем хорошо известно, что упаковка 0,74 на монофракциях зерен в реальных условиях недости жима. С другой стороны, известно, что твердая фаза сус пензий обычно полидисперсна, что позволяет в ряде случаев достичь значения плотности упаковки зерен больше 0,74.
В этом случае приведенные уравнения теряют смысл (см. например, уравнение Майклеа), так как величина Сѵcrit в каждом конкретном случае является индиви дуальной.
На рис. 31 показана, согласно работе [74], зависи мость минимальной вязкости от С„(рс) для суспензий кварцевого стекла с различными значениями их Сѵ0ги> Как следует из рис. 31, с увеличением значения СѵCrit суспензий их вязкость при одинаковом значении Сѵ по нижается. Характер зависимости г] — Сѵ для суспензий кварцевого стекла в изученном интервале Сѵ с достаточ ной точностью описывается уравнением
(32)
где
С® к — 1 ! tiv — Cv/Cvcrit ■
Предлагаемое уравнение1 учитывает два основных фактора, служащих определяющими для вязкости суспен зий: объемную долю дисперсионной среды, участвующей
1 Уравнение является модифицированным уравнением Майклеа.
89
и обеспечивающей подвижность системы, и квадратич ную зависимость вязкости, возрастающую с уменьшени ем расстояния между частицами за счет сил Ван-дер- Ваальса.
Таким образом, основным фактором, определяющим вязкость суспензий, является содержание в ней кинети чески свободной дисперсионной среды Ст<. Это под-
Рігс. 31. Зависимость минимальной вязкости от показателей плотности, объемного содержания твердой фазы, относительной степени концентрации
н кинетически |
овободной дисперсионной среды для |
суспензии |
кварцево |
||
го стекла и различным значением их критической |
объемной |
концентра |
|||
ции твердой фазы: |
|
|
|
||
/—0,84; |
2—0,87; |
3—0,89; |
4—0,91 |
|
|
тверждается рис. 31, где приведены и обобщены резуль таты по зависимости т]— пѵ и CWKдля четырех суспен зий. Если для указанных суспензий при равном значении Сѵ или р0 вязкость отличается до одного порядка, то при сравнении их г) при равном пѵ или Сѵж разница отсутст вует. Обобщенная кривая вязкости суспензий кварцево
го стекла в зависимости от пѵ или Сшк описывается |
эм |
|
пирическими уравнениями: |
|
|
т) = |
’6 4 , 4 - я ? 2*3 6 ; |
(33) |
т) = |
0,008-Сшк’82 ■ |
(34) |
90