![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Пивинский, Ю. Е. Кварцевая керамика
.pdfтельствует о том, что падение вязкости суспензии с
ростом температуры обусловлено температурной зави симостью вязкости воды.
Падение дилатансии с ростом температуры обуслов лено, видимо, следующим. Прежде всего с ростом темпе ратуры уменьшается плотность воды (увеличивается ее объем). Соответствующее увеличение объема дисперси онной среды значительно больше, чем кварцевого стекла. В связи с этим увеличивается доля кинетически свобод ной дисперсионной среды, участвующей в движении Сші. По расчетным данным, при росте температуры от 1 до
Ряс. 43. Зависимость вязкости от скорости и напряжения сдвига суспензии кварцевого стекла с плотностью 1,99 г/смэ при температурах-
1—ЖС-, 2—60°С
80 С для суспензии кварцевого стекла эта величина возрастает с 0,120 до 0,126, т. е. на 4,1%. Между тем даже такое незначительное увеличение-объема кинети чески свободной дисперсионной среды в области пре
дельно концентрированных суспензий приводит к резко му падению дилатансии (рис. 37).
Возможно также, что уменьшение дилатансии связа но с понижением вязкости воды. Вследствие лучшей ее подвижности с ростом температуры состояние насыще ния образовавшихся при деформировании суспензии пустот будет происходить быстрее. Таким образом, дилатантно упрочненная структура будет релакеировать быстрее, чем и обусловливается указанный эффект.
Существенное влияние температуры оказывает и на суспензии с тиксотропным или тиксотропно-дилатант- ным характером течения. Как показано на рис. 43, мак симальная т] суспензии при повышении температуры с 20 до 60° С уменьшается в четыре раза, минимальная
101
(разрушенная)— в 1,9 раза. Характерно, что отмечав
шееся первоначально при высоких Р пли у дилатантное
течение после повышения температуры суспензии от сутствует.
На загустеваемость суспензий, определенную на приборе Энглера, температура также оказывает суще ственное влияние. На рис. 44 показана температурная зависимость коэффициента загустеваемости двух раз-
Рйс. |
44. |
Зависимость ко |
||
эффициента |
загустевае- |
|||
могтн |
от |
температуры |
||
для |
тонкоднслерсной |
(/) |
||
и юреднеднсперсной |
(2) |
|||
суспензий |
кварцевого |
|||
стекла |
с |
плотностью |
1,86 г/ом3
личных по дисперсности суспензий равной плотности. Из рисунка следует, что загустеваемость увеличивается с повышением температуры в большей степени для сус пензии с оолее тонким зерновым составом. Известно, что тиксотропному структурообразованию благоприятст вует тепловое движение частиц дисперсной фазы (на пример, рроуновское движение). Следовательно, для суспензий с более тонким зерновым составом вследствие большей подвижности частиц с ростом температуры эф фект загустеваемости будет большим.
Седиментационная устойчивость суспензий
Принято считать, что суспензии как глин, так и дру гих керамических материалов в отличие от истинно коллоидных золей — системы кинетически неустойчивые. Кинетическая неустойчивость в данном случае является результатом осаждения частиц суспензии под влиянием силы тяжести по закону Стокса [122, 140, 141]. Осаждаемость керамической суспензии выражается в ее
расслоении по вертикали (т. е. в появлении неоднород
ности в соотношении Т;Ж и в зерновом ооставе) вплоть
102
до выпадения слоя видимого осадка или образования осветлённого слоя дисперсионной среды и может быть связано как с агрегативной, так и кинетической неус тойчивостью.
Явление осаждаемости крайне нежелательно, так как может приводить к ряду неприятных технологиче ских последствий. С увеличением габаритных размеров и толщины отливок опасность проявления осаждаемости увеличивается. Последнее обусловлено как большей про должительностью литья, так и 'более крупным зерновым составом, обычно применяемым при этом.
Закономерности осаждения суспензий
■Как известно ['1-2(3, 131], скорость осаждения твердых частиц в жидкой среде описывается уравнением, выте кающем из закона Стокса:
= |
А |
Г1‘ (р — Po) Я |
(35) |
|
9 |
т. |
|
|
|
||
где |
г — радиус частицы; |
|
р и ро — соответственно плотность дисперсной фазы и дисперсной среды;
q — ускорение силы тяжести; ті — вязкость среды.
Широко распространено мнение [122], что осаждаемость частиц в керамических суспензиях подчиняется уравнению Стокса. В связи с этим для повышения еедиментационной устойчивости рекомендуется [122, 141— 143] или повышать дисперсность твердой фазы (умень шение г2), или повышать вязкость дисперсионной среды (увеличение т|).
Между тем указанные пути не всегда являются при емлемыми и технологически удобными. К примеру, при менительно к литью крупногабаритной кварцевой кера мики, как и некоторых других ее видов, содержание оп ределенного количества крупной фракции является жела тельным или необходимым. Кроме того, как правило, ■повышение дисперсности частиц ,и вязкости дисперсион ной среды приводит к увеличению пористости полуфаб риката при литье.
В противоположность указанным работам было установлено [60], что в случае полидиоперсных высококонцентрированных суспензий кварцевого стекла, содер
103
жащих |
определенное количество крупной |
(свыше |
50 мкм) |
фракций, экспериментально установленная ско |
рость осаждения последней оказалась в тысячи раз меньше, чем из расчета но Стоксу. Характерно, что с уменьшением размера частиц эта разница увеличива ется. Для объяснения столь большой разницы в экспе риментальной :и стоксовской скорости осаждения" частиц допускали, что для крупной фракции, находящейся в высококонцентрированной суспензии, последнюю можно условно считать дисперсионной средой. Принимая в уравнении (48) вместо ро и т] соответственно .плотность и вязкость суспензии, получили результаты значительно более близкие к экспериментальным. Из этого следует, что скорость осаждения крупных частиц в полидиспереной суспензии определяется ее вязкостью и плотно стью.
На рис. 45 показан логарифм скорости осаждения частиц в зависимости от нх гидравлически эквивалент ного диаметра по Стоксу, экспериментальным данным
Рис. 45. |
Зависимость |
логарифма скорости осаждения ча |
||||||
стиц от |
нх размера |
(по |
диаметру) |
при |
плотности |
сус |
||
пензии |
кварцевого стекла |
1,86 г/см*; |
|
2 — то |
же, |
по |
||
I — значения, |
рассчитанные по Стоксу; |
|||||||
предложенной |
трактовке |
уравнения |
Стокса; 3 |
— экспе |
||||
риментальные данные |
|
|
|
|
|
|
и по предложенной трактовке уравнения Стокса [60]. Видно, что разница между экспериментальной и расчет ной скоростью (кривые 2 и 3) с увеличением размера частиц уменьшается. Обусловлено это, возможно, явле нием загустеватшя суспензии, которое в большей мере
104
сказывалось при определении скорости осаждения ча стиц 'Меньшего размера. Вязкость и плотность суспензии являются, таким образом, основными факторами, с по мощью которых можно регулировать устойчивость сус пензий. В качестве примера влияния этих факторов па рис. 46 показаны кривые накопления осадка в среднедиспер'Сных суспензиях различной плотности (при высо те столба суспензии 450 мм).
На рис. 47 показана зависимость логарифма скорости осаждения различных групп фракций в среднедисперс
ной суспензии |
в зависимости |
от ее 'плотности (кривые |
|
/ —3). На этом |
же рисунке |
показана |
рассчитанная с |
учетом указанного допущения скорость |
осаждения для |
фракций 63 и 160 мкм. Видно, что в области концентра ций, показанных на рисунке, скорость осаждения может меняться на несколько порядков. Характерно, что умень шение скорости осаждения аналогично повышению вязкости суспензий с их концентрацией. Как следует из рисунка, экспериментально полученные скорости осаж дения крупных частиц (кривые 2—3) по сравнению с расчетными (кривые 4, 5) существенно отличаются. От мечающиеся при этом еще меньшие скорости осаждения, чем следует по расчету, вероятно, обусловлены следую щим. При стесненном падении частиц становится су щественным восходящий поток суспензий, вытесняемый значительным объемом оседающих частиц; частицы со ударяются между собой. В результате этих изменчивых и сложных воздействий извилистость пути частицы зна чительно возрастает. Еще -большее влияние оказывает тот факт, что суспензия но мере осаждения частиц су щественно сгущается и, таким образом, оказывает по степенно возрастающее 'Сопротивление. Кроме того, вязкость суспензии в процессе эксперимента, продол жающегося от 5—8 до 80—200 ч, может существенно повышаться (явление загустевяния). Частично это обусловлено и тем, что гидравлически эквивалентный диаметр зерен оказывается меньшим, чем ситовой, при нятый в данном случае для расчета [75].
Характерно, что разница между экспериментальной и расчетной скоростью осаждения частиц увеличивается по мере роста плотности суспензии. Так, если в области малых значений ре эта .разница составляет около поряд ка. то при повышении о(. до 1.90—1,95 г/см3 достигает двух порядков. В случае дальнейшего повышения рс эта
105
h, мм
Рис. -IG. Кривые накопления толщины слоя осадка для сірсд недисперсных суспензий кварцевого стекла различной плот- поста: /—1,65 г/см3; 2—1,77 г/см3; .7—1,88 г/сыа; 4—1,90 г/ом3
1,5 |
1,6 |
7,7 |
Iß |
1,9 |
Рс, г /см3
Рис. 47. Зависимость логарифма скорости осаждения чаістиц
.различного размера от плотности суспензии:
/—315 мим; 2—160 мим; 3—63 мкм; 4,— данные, рассчитанные для частиц 160 мкм; 5 — то же. для чаіетиц 63 мим
106
разница возрастает еще более стремительно, и суспензии
постепенно |
превращаются в |
практически- |
полностью |
||
устойчивые |
даже при введении |
в |
них |
существенного |
|
(до 10—20%) количества фракции 0,63—1,0 мм. |
|||||
Таким образом, предложенная |
[60] |
для |
случая вы- |
сококоицентрированиых керамических 'суспензий трак товка уравнения Стокса может быть рекомендована для оценки скорости осаждения частиц в большом интерва ле их концентраций. Она дает несравненно более близ кие результаты, чем ѳто следует по Стоксу. К примеру, экспериментально полученные скорости осаждения ча стиц размером 160 мкм при рс= 1,93 г/см3 оказались в 160 000 раз меньше, чем по Стоксу, и в 90 раз меньше, чем по предложенной формуле [75].
В процессе отстаивания суспензий кварцевого стек ла образуются высоколлотные прочные осадки. Их •пористость только на 2—4% больше таковой для шликерных отливок, полученных на основе этих суспензий [75]. Исходные суспензии в соответствии с их плотно стью обладают определенной удельной концентрацией твердой фазы Q0. При осаждении в нижний слой суспен зии внедряется дополнительно количество твердой фа зы AQ, достаточной для образования осадка. Таким об разом, плотность осадка р0с в общем виде представля ется, как
poc = Qo + AQ- |
(36) |
Отношение АQ к Q0 может быть названо коэффициентом |
|
осадкообразования /гос, т. е. |
|
к0г = Д Q/Qo • |
(37) |
Последний показывает относительную долю твердой фазы, внедрившейся при осаждении, по сравнению с исходной. Является очевидным, что с понижением кон центрации твердой фазы в суспензии Qo возрастает как удельная концентрация, так и величина AQ. Плотность осадка р0с, как правило, повышается с увеличением плотности суспензии. Зависимость к„с, АQ, рос от плот ности суспензии, согласно работе [75], представлена на рис. 48. Приведенные данные показывают, что в техноло гическом отношении HeoÖLXOÄHMO использовать высоко плотные суспензии с меньшим значением A'Q и кос. При этом не будет отмечаться 'большой разницы в зерновом составе в материале отливки даже в тех случаях, когда
осаждение окажется существенным, так как по мере уменьшения /гос уменьшается доля внедряющейся ори осаждении крупной фракции и материал отливки явля ется более равиоплотным.
Осаждаемость суспензии в процессе литья может быть оценена [71] посредством определения коэффици ента седпментационного расслоения /гср. Последний оп-
Рнс. 48. Зависимость коэффициента осадкообразования (/), дополнительной удельной концентрации твердой фазы (2) и плотности осадка (3) от плотности суспензии
ределяется относительным уменьшением уделиной кон центрации твердой фазы в суспензии, остающейся в литниковой прибыли Qкон в конце литья, по сравнению с исходной Qo по формуле [71]:
^ср = QKOU/QO ■ |
|
|
|
|
(38) |
|
Как следует из формулы, |
при |
отсутствии |
расслоения |
|||
(QO= Q KOH)&CP= 1 , |
а |
в |
случае |
полного |
расслоения |
|
(QК О Н -- 0) ^ср— 0, |
т. е. |
чем ближе kyc приближается |
||||
к 1, тем более устойчивой является суспензия. |
|
|||||
Как было показано в работах |
[73, 75], существенным |
|||||
фактором, |
определяющим |
седиментационные |
свойства, |
|||
является |
реологическая |
характеристика |
суспензии. |
Осаждаемость определяется, прежде всего той величи ной вязкости, которая присуща системе при минималь ных напряжениях сдвига. Последнее обусловлено тем, что даже самые крупные частицы (до нескольких милли метров) развивают в суспензии при осаждении незначи тельные сдвигающие напряжения. И поэтому суспензии с ньютоновским или дилатантным характером новеде-
108
ния при прочих равных условиях будут менее седиментационно устойчивыми, чем тиксотропные. К примеру, те же суспензии на основе кварцевого стекла, но с тиксотропным характером поведения, что достигалось или более тонким зерновым составом, или коагуляцией,
являлись, как показано |
в [75], полностью |
седимента |
|||
циюино устойчивыми по |
отношению |
к фракции 0,63— |
|||
1,2 мм даже при значениях рс= 1,90-1- 1,93 г/см3. |
|
||||
Условия |
полной устойчивости |
суспензий |
|||
На основании предшествующих работ [60, 73, 75] по |
|||||
оедиментациониой |
устойчивости, выполненных на суспен |
||||
зиях кварцевого стекла |
[60, 73] и каолина [75], в даль |
||||
нейшем [72] были |
сформулированы |
условия |
полной |
||
седиментациоиной |
устойчивости полидисперсньгх |
кера- |
мических суспензий.
Было предположено, что полная седиментационная устойчивость достигается в том случае, если сдвигаю щие напряжения, развиваемые максимальной по разме ру частицей, не превосходят статический предел текуче сти суспензии — Pkr Расчет величины Я*,, необходи мый для удержания частицы во взвешенном состоянии, производится следующим образом.
Представим, что максимальная по размеру частица шарообразной формы диаметром dmax и плотностью рі находится в суспензии с плотностью р0. Если рі>ро. то под влиянием силы тяжести частица движется вниз. Если же система структурирована и обладает пределом текучести, то движение частицы начнется лишь после превышения Pk, суспензии. Касательные напряжения т, возникающие под влиянием сил тяжести на поверх
ности частицы окружающей ее суспензии, могут |
быть |
||
представлены как |
|
||
т = PIS, |
|
(39) |
|
где |
г, |
d3 я (рі — р„) |
|
Р = |
------ —— —---- масса шарообразной части- |
||
|
|
6 |
|
|
|
цы в суспензии; |
|
|
|
S = nd2—поверхность шара. |
|
Подставляя значения, получим |
|
||
т — |
^max |
(Рі — Po) |
м т |
109
В действительности, при распределении напряжений, возникающих вокруг шарообразной частицы, взвешен ной в суспензии, в последней 'возникают, кроме касатель ных, еще и нормальные напряжения. В связи с этим действительные касательные напряжения на поверхно сти частицы будут меньше, чем рассчитанные по форму ле (40). И поэтому движение частицы в суспензии начнется тогда, когда напряжения, отнесенные к его поверхности, достигнут некоторой величины, большей, чем т, т. е. оно должно равняться
X — ^ Фпах ( P i Pp ) |
/ ^ J \ |
6 |
К |
где k — безразмерный коэффициент формы, |
зависящий |
от кривизны обтекающих частицу струй.
В работе [144] при решении аналогичной задачи по изучению устойчивости породы в глиняном растворе при
бурении скважин экспериментально |
была |
изучена |
за |
|||
висимость k от размера шаров до 40 мм. |
Установлено, |
|||||
что величина коэффициента k 'плавно |
увеличивается |
с |
||||
0,3 при размере шаров до 1 мм до 0,6 при размере ша |
||||||
ров 40 мм. Значения й< 1 |
показывают, |
что предельные |
||||
касательные напряжения |
возникают не |
непосредствен |
||||
но на поверхности частицы, |
а захватывают некоторую |
|||||
область, главным образом в зоне сжатия. |
|
|
|
|||
Таким образом, применительно к керамическим сус |
||||||
пензиям с достаточной степенью точности |
значение k |
|||||
может быть принято равным |
0,3. Соответственно, реаль |
но развиваемые напряжения в суспензии и необходимый
для удержания частицы |
предел текучести |
суспензии |
|
{Рkt) будет равен: |
|
|
|
X (Pkl) = ° ' 3rfniax (Pl —Po). < |
(4 2 ) |
||
Из уравнения |
(42) и зависимости k= f{d ), |
установ |
|
ленной в работе |
[144], .можно найти диаметр макси |
||
мальной частицы, устойчивой в оуопензии и |
известным |
||
•пределом текучести Ркі |
по уравнению: |
|
|
= 0,3 (Р і - |
Р о ) • |
|
(43) |
По этому же уравнению может быть определен диа метр газового пузыря, не всплывающего в суспензии с известным значением ее Ркі■