![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Коптев, В. В. Вопросы динамики сложных сельскохозяйственных агрегатов
.pdfсить коррективы в комплектование агрегатов, в выбор наиболее эффективных, с точки зрения производительности, режимов ра боты и движения. Кратковременные нарушения поступательного движения имеют место при боковом скольжении ведущих колес. Это потребовало изучения вопроса о боковом уводе со скольже нием в упругопластической модели.
Одним из факторов, нарушающих поступательное'движение тягача в некоторых схемах агрегатов с прицепами, имеющими массу, соизмеримую с массой тягача, являются динамические воздействия на тягач прицепов, которые существенно изменяют его продольную и боковую динамику, нарушая взаимодействие ведущего аппарата с основанием в этих направлениях. В работе сформулирована и решена в самом общем виде задача о дина мическом воздействии на главное тело (тягач) прицепных тел.
Исследование механики динамического взаимодействия веду
щего аппарата тягача и основания проводилось |
аналитически |
и экспериментально путем совместного изучения |
переходных |
процессов в трансмиссии, сцепления и динамического радиуса ведущих колес при установившейся тяговой нагрузке. Результа ты аналитических ,и экспериментальных исследований имеют приемлемую корреляцию, что послужило основанием для ряда выводов и практических рекомендаций.
Результаты обработки экспериментальных данных но опреде лению характеристик случайного поля ци (функции распределе ния, спектральные плотности) предназначались для проверки допущений, принятых при его описании.
1.Можно считать установленным, что распределение значе ний цн подчиняется нормальному закону (справедливо допуще ние о нормальности случайного поля рп).
2.Стационарность и однородность поля значений ци, по-ви димому, практически может быть принята для большинства слу чаев.
3.Характер изменения спектральной плотности ри (t) позво
ляет предположить, что эта функция во многих случаях имеет относительно широкий спектр.
4. Методика эксперимента по определению значений р и тре бует доработки и поиска в направлении меньшей дискретизации процесса получения значений.
5. Анализ явлений, связанных с увеличением суммарного буксования движителя при наличии колебаний движущего мо мента от среднего и описанных аналитически, показал, что в ос нове явления лежит фактор нелинейности статической кривой буксования. Вследствие этого равные и противоположные по знаку отклонения движущего момента от среднего вызывают не
169
равноценные изменения буксования движителя. Причем увели чение движущего усилия вызывает больший прирост буксования, нежели равное ему уменьшение нагрузки — уменьшение буксо вания.
Накопление отдельных приращений буксования при любых колебаниях движущего усилия от среднего вызывает увеличение буксования на участке гона в сравнении с аналогичным показателем при стабильном нагружении, равном среднему значению переменного.
6. Степень увеличения буксования в рассматриваемых слу чаях нагружения зависит в основном от амплитуды колебаний движущего момента от среднего (или степени неравномерности нагрузки), а также от величины нагрузочного уровня трактора. В основе указанной зависимости также заложен фактор нели нейности статической кривой буксования движителя, так как увеличение амплитуды колебаний движущего момента или на грузочного уровня трактора сопровождается выходом значений движущего усилия в зону значительной нелинейности.
7. Работа трактора в резонансных областях частот гармони ческой составляющей момента сопротивления сопровождается значительным увеличением буксования. Сущность явления со стоит в увеличении амплитуды колебаний движущего момента
врассматриваемом случае нагружения.
8.Существенное увеличение суммарного буксования на участ ке гона произойдет при периодическом нагружении трактора. Данное обстоятельство объясняется значительным увеличением буксования в переходном процессе при набросах нагрузки и от сутствием условий для компенсации этого приращения при рав ном сбросе нагрузки.
9.Стабилизация тягового усилия при работе трактора в ря довых условиях эксплуатации, равно как и- уменьшение динами ческих усилий в приводе ведущего звена, является существен ным резервом повышения производительности тяговых самоход ных машин колесного типа.
10.Динамические переходные процессы в приводе, связанные
сизменением движущего момента трактора и сопровождающие единичную смену его нагрузочного уровня, имеют колебатель ную природу.
11.Буксование движителя колесного типа в период переход ного процесса характеризуется наличием отдельных импульсов.
Величина импульса составляет 60—80% скорости нарастания
ивеличины скачка момента сопротивления.
12.Буксование ведущего органа в переходном процессе имеет динамическую природу, так как максимальные значения
170
-буксования во времени соответствуют максимальным динамиче ским составляющим движущего момента трактора.
13. Вследствие увеличения суммарного буксования ходового -аппарата трактора поступательная скорость трактора за время переходного процесса снижается в 1,1 — 1,3 раза.
14. Как показали экспериментальные амплитудно-частотные характеристики трактора, области частот гармонической состав ляющей момента сопротивления, близкие к 6 рад/сек на III и к 12 рад/сек на VII передачах трактора, являются резонансными ■и вызывают резкое увеличение амплитуды колебаний движущего момента трактора.
15.Работа трактора с гармонически изменяющимся момен том сопротивления резонансной частоты сопровождается значи тельным увеличением буксования.
16.Частота гармонической составляющей момента сопротив
ления порядка 17 рад/сек независимо от типа почвенного фона и передачи трактора вызывает резонанс в вертикальных колеба ниях остова трактора на упругих элементах пневматиков. Рабо та трактора в указанной зоне частот изменения момента сопро тивления приводит к увеличению буксования в 2—-3 раза по сравнению с буксованием в стабильных условиях нагружения того же уровня.
17.Сравнительные тяговые испытания трактора с различны ми по характеру создаваемого сельскохозяйственными машина ми тягового сопротивления показали, что работа с такими ма шинами вызывает различное буксование движителя при одина ковом нагрузочном уровне. Причем машины, обеспечивающие более стабильное изменение момента сопротивления, вызывают меньшее буксование движителя при прочих равных условиях.
18.Результаты экспериментального исследования достаточ но точно согласуются с аналитическими выводами, что указы вает на правомерность принятых в работе гипотез и допущений, применимость основных положений методики аналитического
исследования.
19. Полученные в самом общем виде уравнения поступа тельных движений и вращений для ансамбля тел являются уни версальным математическим аппаратом, позволяющим решать задачи, связанные с определением динамических воздействий -на ведущее тело ансамбля тел при известных законах движения последних.
20. Сложность уравнений есть следствие постановки задачи в самом общем виде, однако, как отмечалось выше, в каждом конкретном случае они существенно упрощаются и мотут быть решены с помощью ЭВМ.
171
Результаты выполненного исследования позволяют сформу лировать ряд практических выводов и рекомендаций по сниже нию потерь производительности колесной самоходной тяговой машины в условиях неустановившейся нагрузки. Характер та ких рекомендаций различен в смысле их практического осуще ствления и может быть разделен на следующие группы.
Первая группа включает в себя комплекс организационно хозяйственных мероприятий, обеспечивающих снижение показа телей неравномерности тягового усилия при работе трактора на основных сельскохозяйственных операциях. К мероприятиям по добного рода следует отнести:
а) повышение культуры земледелия, улучшение способов об работки почвы, выравнивание полей и другие мероприятия;
б) внедрение в комплекс агротехнических требований на об работку полей определенных показателей и критериев, харак теризующих однородность механического состава почвенного фона, равномерность рельефа, плотность;
в) использование для обработки полей машин и орудий, обес печивающих высокое качество обработки полей с точки зрения однородности свойств обработанного фона.
Ко второй группе мероприятий необходимо отнести рекомен дации конструктивного характера.
Во-первых, следует поощрять попытки конструкторского ха рактера создания рабочих машин и орудий с высокой стабиль ностью создаваемого ими тягового сопротивления.
В настоящее время уже имеются исследования, подтвержда ющие необходимость учитывать данные рекомендации при кон струировании рабочих машин :и орудий.
Так, В. И. Кашпур [45] исследовал показатели производи тельности трактора класса 1,4 тпри работе с прицепными и на весными пахотными агрегатами. Он установил, что во всех слу чаях работы трактора с навесным плугом буксование ведущего аппарата больше,- чем при работе с прицепным в тех же усло виях. Одной из причин указанного явления автор считает возра стание показателей неравномерности горизонтальной составля ющей тягового усилия и ведущих моментов, что в конечном ито ге превышает буксование 'трактора, работающего с навесным плугом, на вспашке залежи и стерни соответственно в 1,06 и 1,3 раза и снижает чистую часовую производительность агре гата.
Примером конструирования орудия, обладающего более ста бильными показателями неравномерности создаваемого им со противления, является создание И. Е. Поповым (АЧИМСХ) плуга со свободной навеской на трактор. Конструкция плуга
172
снижает степень неравномерности тягового усилия на 10— 17% (серийная на'веока имеет степень неравномерности тягового уси лия порядка 70—80%) и в результате повышает производитель ность агрегата.
Кроме того, такой агрегат создает условия для последующего уменьшения показателя неравномерности на пахоте, поскольку дно борозды после прохода экспериментального плуга получает ся более ровным и параллельным пути движения, тогда как дно борозды после прохода серийного плуга имеет выпуклости и во гнутости. Таким образом, с позиций наших исследований следует рекомендовать к применению рассматриваемое орудие, а такжедругие машины, обладающие подобными свойствами.
Во-вторых, следует разрабатывать специальные приспособле ния к имеющимся в производстве машинам-орудиям, снижаю щие показатели неравномерности сопротивления. К таким меро приятиям можно отнести применение упругого крепления рабо чих органов на машинах (отвалы плугов, лапы культиваторов) и другие приспособления.
В-третьих, необходимо создавать специальные сцепные устройства между орудием и трактором, гасящие динамические всплески момента сопротивления (имеется в виду применение различных демпфирующих устройств, катаракт, пружин и т. д.).
Следует отметить, что вопрос о применении указанных устройств требует дальнейших исследований, так как недоста точно обоснованное их использование может дать в определен ных случаях неудовлетворительные результаты.
К третьей группе следует отнести мероприятия конструктив ного характера, обеспечивающие в условиях неустановившейся нагрузки снижение динамических моментов в приводе ведущего -
звена трактора.
Практика конструкторских и исследовательских работ в рас сматриваемом направлении располагает в настоящее время зна чительным фактическим материалом, требующим, однако, даль нейшей систематизации и обобщения. Достигнутые результаты позволяют выделить вполне определенные способы снижения ди намических усилий в приводе мобильной тяговой машины. (Эф фективность-этих способов доказана рядом экспериментальных и аналитических исследований):
а) снижение жесткости силовой передачи; б) применение в качестве элементов привода специальных
соединительных муфт с различными упругими характеристиками; в) использование в элементах силовых передач всякого рода
демпферов, катарактов и других гасителей колебаний.
Следует отметить, что значительная часть перечисленных
мероприятий разрабатывалась многими исследователями в це лях снижения напряженности работы привода. С нашей точки зрения, указанные рекомендации заслуживают самого присталь ного внимания как обеспечивающие одновременное повышение тяговых качеств и производительности рабочих машин.
Так, снижение жесткости силовой передачи в 1,1— 1,5 раза уменьшает амплитуду колебаний в 1,2— 1,3 раза [70]. По нашим данным, в зависимости от величины нагрузочного уровня трак тора, указанное мероприятие приведет к снижению буксования движителя и повышению чистой производительности агрегата в
1,1— 1,2 раза.
В этой связи необходимо отметить также исследования [39] о влиянии соединительной муфты с упругими связями на кру тильные колебания силовой передачи трактора. Применение та кой муфты, обеспечивающей нелинейную зависимость передавае мого момента от оборотов вала, значительно уменьшило дина мические нагрузки в деталях силовой передачи. С нашей точки зрения, эффект использования такой муфты следует искать так же в существенном повышении тяговых свойств трактора.
Таким образом, в соответствии с результатами проведенных нами исследований перечисленные мероприятия, а также ряд других подобного рода требуют решительной их поддержки и положительной рекомендации к внедрению.
Хорошие результаты по фильтрации и снижению динамиче ских усилий в трансмиссии показывают тракторы с гидравличе
скими |
элементами в |
силовой передаче. ■ Буксование трактора |
|
ДТ-75, |
оснащенного |
гидротрансформаторам |
(исследование |
В. А. Золотухина, БСХИ), уменьшается на 6—8% по сравнению с серийной моделью. Это явление объясняется гашением дина мических составляющих ведущего момента, а также изоляцией двигателя от колебаний момента сопротивления.
Четвертая группа рекомендаций, вытекающих из результа тов проведенного исследования, касается вопроса тяговых испы таний колесных тракторов.
При проведении тяговых испытаний тракторов степень ста бильности тягового усилия зависит в основном от двух факто ров: совершенства загрузочных средств и стабильности фона. Указанные факторы в различных организациях, занимающихся тяговыми испытаниями тракторов, различны. Так, применяемые при испытаниях загрузочные тележки бывают гусеничного и ко лесного типа, с фрикционными, электрическими и другими спо собами нагрузки. Следовательно, возможны случаи применения средств нагрузки, несовершенных с точки зрения неравномерно сти создаваемого ими тягового усилия.
174
Не менее значительно количество условий, влияющих на ста бильность второго из рассматриваемых факторов. Такие харак терные при испытаниях фоны, как поле, подготовленное под по сев, стерня, подбираются и готовятся в большинстве случаев в реальных условиях существования полей. При этом возможны случаи (сырое поле при посеве, уборке и т. д.), когда стабиль ность фона может быть нарушена. В большинстве случаев при испытаниях пригодность фона определяется по записям тягового усилия визуально.
Указанные обстоятельства могут привести к нестабильности значений тяговых нагрузок при испытаниях на одинаковых по характеру фонах и одинаковых по марке машинах, что, в свою очередь, ведет к различиям в определении их тяговых показа телей. В этом плане интересны данные, опубликованные Щупаком П. Л. [115]: «Анализ результатов тяговых испытаний трак торов класса 1,4 и 3 т, проведенных неодновременно, показал, что тяговые показатели одной и той же марки на почвенном фоне одного и того же наименования различны независимо от того, получены они одной или различными организациями». При выяснении причин имеющегося заметного различия тяговых по казателей испытуемых машин (мощностные показатели двига теля считаются одинаковыми) автор обращает внимание на не стабильность фона как на одну из основных причин расхож дений.
Как известно, в существующей методике испытаний тракто ров и сельхозмашин, указанной в ГОСТе 7057—54, характери стиками фона являются влажность и плотность почвы. Однако' таких параметров, по мнению автора, для полной характеристи ки поля недостаточно. Более того, плотность и влажность поля не могут являться характеристика1ми фона, ибо, даже имея по казатели плотности и влажности фона, не всегда можно объяс нить результаты испытаний.
В самом деле, на величину тягового усилия трактора и пока затели неравномерности тягового сопротивления кроме плотно сти и влажности влияет ряд других факторов (засоренность по ля, физико-механические свойства почвы, микрорельеф и др.), которые существенно влияют на тяговые свойства испытуемой машины. Объединяющим же свойством всех перечисленных фак торов является их влияние на величину и неравномерность тяго вого усилия. Следовательно, в качестве обобщенной характери стики фона могут быть применены показатели нестабильности: тягового усилия.
В ГОСТе 7057—54 не приводится никаких ограничений на ве личину колебаний тягового усилия от его среднего значения.
175
Указанное обстоятельство в совокупности с приведенными выше соображениями может быть причиной значительного расхожде ния результатов испытаний. Высказанное предположение под тверждается тем, Что на фоне, имеющем более высокие показа тели стабильности (бетон), также стабильны и результаты испы таний.
Кроме того, до настоящего времени не существует способа оценки эффективности загрузочного устройства по стабильно сти создаваемого им тягового усилия. Такой оценкой могут быть показатели неравномерности его нагрузочных свойств. Следова тельно, необходим критерий, который бы охватывал возможные факторы, влияющие на тяговые свойства движителя. Таким кри терием могут быть научно обоснованные возможные пределы (нормы) отклонений тягового усилия. Введение в методику тя говых испытаний машин определенных нормативов на неравно мерность тягового усилия позволит:
а) получить обобщенную характеристику фона, учитываю
щую |
плотность, влажность, засоренность, микрорельеф и т. д.; |
б) |
использовать их в качестве критерия пригодности для тя |
говых испытаний того или иного поля или загрузочного устрой |
|
ства; |
' уточнить соответствующие требования к проведению ис |
в) |
пытаний.
К сожалению, ограниченный объем работы не позволил вклю чить в нее некоторые аналитические и экспериментальные ре зультаты, примеры, а в приводимых аналитических построениях вынужденно опущены некоторые выкладки. Не рассмотрены ос новательно и вопросы общей механики тракторного агрегата. Тем не менее автор считает, что, если затронутые им вопросы послужат поводом для дальнейших исследований, помогут ре шить ряд практических задач, направленных на повышение про изводительности колесных самоходных тяговых машин в различ ных условиях их эксплуатации, будут способствовать снижению показателей неравномерности тягового усилия трактора на ос новных сельскохозяйственных операциях, цель работы достиг нута. , . i
Л И Т Е Р А Т У Р А
1. |
«Материалы |
XXIV |
съезда |
КПСС». М., 1971. |
2. |
А н о х и и В. |
И., |
И в а н о в |
В. М. О работе турботрансформатора с |
тракторным двигателем при неустановившейся нагрузке. «Механизация и-
электрификация |
социалистического |
сельского хозяйства», 1958, № 4. |
||
3. А н т о н о в |
А. С. Силовые |
передачи колесных |
и гусеничных машин. |
|
Л., 1967. |
П. Теоретическая |
механика, ч. 1 и 2. |
М., I9601. |
|
4. А п п е л ь |
||||
5. Б а б к о в |
В. |
Ф., Б и р у л я |
А. К., С и д е н к о |
В. М. Проходимость |
колесных машин |
по |
грунту. М., 1959. |
|
6. Б а л ж и М. Ф. Исследование упругих динамических связей для соеди нительных муфт тракторных трансмиссий. Канд. дисс. Челябинск, 1956.
7. |
Б а р с к и й И. Б., |
И в а н о в В. В. Повышение тяговых качеств колес |
||
ных тракторов. «Тракторы и сельхозмашины», |
1960, |
№ 8. |
||
8. |
Б е з б о р о д о в а |
Г. Б., К о ш а р н ы й |
Н. Ф. |
Экспериментальное ис |
следование сцепления шин с грунтом при буксовании. «Автомобильная про
мышленность», 1966, № 4. |
в |
теорию |
матриц. М., 1969. |
|
|
|
9. Б е л л м а н |
Р. Введение |
применение. |
||||
10. Б ен д а т |
Д. Ж. Основы |
теории |
случайных шумов и ее |
|||
М „ 1965. |
|
|
|
|
|
|
11. Б о л о т и н А. А. О характере нагрузок на двигатель и силовую пе |
||||||
редачу трактора. «Тракторы и сельхозмашины», 1959, № 11. |
при |
__ |
||||
12. Б о л тл н с к и й В. Н. |
Работа |
тракторного двигателя |
неуста- |
|||
новившейся нагрузке. М., 1949. |
|
|
|
при |
работе |
|
13. Б о л т и н с к и й В. Н. Мощность тракторного двигателя |
с неустановившейся нагрузкой. «Механизация и электрификация социали стического сельского хозяйства», 1959, № 2.
14. Б ю с с и е н >Р. |
Автомобильный справочник. М., 1959. |
15. В а с и л е н к о |
П. М. Основы теории модераторов и условия их при |
менения е прицепных агрегатах. «Сб. тр. по земледельческой механике», т. 3. М., 1956.
16. В е д е н я п и н |
Г. В. Общая методика экспериментального исследо |
||||||
вания и обработки опытных данных. М., 1957. |
Некоторые вопросы дина |
||||||
17. В е й ц В. Л., |
Д о б р о с л а в с к и й В. Л. |
||||||
мики машин с электроприводом. Труды ИМАШ, т. 23; вып. 91, 1962. |
|||||||
18. В е й ц В. Л., |
Д о н д о м а н с к и й |
В. К-, Ч и р я е в В. И. Вынужден |
|||||
ные колебания в металлорежущих станках. Л., 1959. |
|
|
|||||
19. В е й ц В. Л., |
Д о б р о с л а в с к и й |
В. Л. Динамика станочного при |
|||||
вода при врезании и выходе инструмента. «Станки и инструмент», |
1961, № 1. |
||||||
20. В е й ц В. Л., |
Д о б р о е л а в с к и й |
В. Л. Расчет станочных приво |
|||||
дов при периодической нагрузке. «Станки и инструмент», 1961, № |
3. |
||||||
21. В е н ц е л ь |
Е. С. Теория вероятностей. М., |
1958. |
автомати |
||||
22: В л а с о в - В л а с ю к О. Б. Экспериментальные |
методы в |
||||||
ке. М., 1969. |
Д. Т. Динамические |
нагрузки |
в |
экскаваторах-кранах. |
|||
23. В о л к о в |
|||||||
М., 1958. |
|
Е. А., К у п р е и н о в |
А. А. К выбору методики опре |
||||
24.. Г а л е в с к и й |
деления крутильной жесткости шины. «Автомобильная промышленность»,
1972, № |
4. |
Ф. Р. Теория |
матриц. М., 1966. |
|
25. |
Г а й т м а х е р |
|
||
26. |
Г а р д н е р М. Ф., Б е р н с |
Д. Л. Переходные процессы в линейных |
||
системах. М., 1951. |
И. М. Лекции |
- |
. |
|
27. |
Г е л ь ф а н д |
по линейной алгебре. М.—Л., 1951. |
|
177
28. |
Г н е д е н к о |
Б. В.-Курс теории вероятностей. |
М„ 1961. |
|
29. |
Г о л д с т е й н |
Г. Классическая механика. М., |
1957. |
в машинах |
30. |
Г о л у б е н ц е в А. И. Динамика переходных |
процессов |
||
•со многими массами. Киев, 1959. |
элементов |
тракторных |
||
31. |
Г о р б у н о в |
П. П. О жесткости некоторых |
||
трансмиссий. М., 1954. |
|
|
||
32. |
Г о р я ч к и н |
В. П. Собр. соч., т. 1—3. М., 1965. |
|
|
33. |
ГОСТ 7057-54. Тракторы сельскохозяйственные. Методы полевых ис |
|||
пытаний. ,М., 1954. |
|
исследование радиаль |
||
34. |
Г р е б е н щ и к о в В. И. Экспериментальное |
ной деформации шины при движении автомобиля по -мягким грунтам. «Авто
мобильная и тракторная |
промышленность», 1956, № 8. |
35. Г р о м о в А. И. |
Исследование нагрузок, возникающих в трансмиссии |
трактора при тротании с ;места. «Тракторы и сельхозмашины», 1963, № 2. |
|
36. Г у с ь к о в В. В., |
К у з ь м е н к о В. А., Б а ф а л о в М. М. К вопро |
су выбора оптимальных параметров колесных тракторов. «Тракторы и сель хозмашины», 1963, № 10.
37. |
Е к и м о в В. |
В. Вероятностные методы в строительной механике |
корабля. Л., 1960. |
А. И. Улучшение тягово-экономических и динамических |
|
38. |
Е л и з а р о в |
.показателей колесного трактора при работе с неустановившейся нагрузкой. Канд. дисс. Л., 1967.
39. Е с и н Г. Д. Исследование влияния соединительной муфты с упругими связями на крутильные колебания силовой установки. Канд. дисс. Челябинск,
1962. |
3 а д е Л., |
Д е з о я р Ч. Теория |
линейных систем. М., |
1970. |
|||
40. |
|||||||
41. З о л о т у х и н |
В. А. Влияние |
гидротрансформатора |
на |
динамиче- |
|||
-ские нагрузки в |
трансмиссии сельскохозяйственного |
гусеничного |
трактора |
||||
класса 3 т. Канд. дисс. Иркутск, 1968. |
|
|
|
|
|||
42. И в а н о в |
В. М. Гидродинамическая трансмиссия как средство улуч |
||||||
шения |
ряда эксплуатационных показателей тракторов. В сб.: |
«Повышение |
|||||
рабочих скоростей сельскохозяйственных машин и тракторов». М., 1963. |
|||||||
43. |
И ц х о к и |
Я. С. Приближенный метод анализа переходных |
процессов |
||||
в сложных линейных цепях. М., 1969. |
|
|
|
|
|||
44. |
И в а щ е н к о |
Н. Н. Автоматическое регулирование. М., 1962. |
|||||
45. |
К а ш п у р а |
Б. И. Исследование |
буксования |
ведущего |
аппарата ко- |
.лесного трактора класса 1,4 тпри работе с почвообрабатывающйми машина
ми. Канд. дисс. Л., 1967. |
Теория механических колебаний. М., 1963. |
|||||||
46. |
К ин Н., |
Т о н г |
К- |
|||||
47. К и с е л е в |
|
И. И. Исследование неравномерности тяговых сопротив |
||||||
лений прицепных машин тракторных агрегатов. Канд. дисс. М., 1945. |
||||||||
48. |
К и р т б а я |
Ю. |
К. |
К вопросу об оптимальной нагрузке трактора. |
||||
Труды Киевского сельскохозяйственного института, т. 5. Киев, 1949. |
||||||||
49. |
К н о р з |
В. И. |
Работа автомобильной |
шины. М., 1960. |
||||
50. |
К н о р з |
В. И., |
П е т р о в |
И. П., Ю р ь е е Ю. М. Влияние некоторых |
||||
эксплуатационных |
факторов |
на коэффициент сопротивления боковому уводу. |
||||||
«Автомобильная промышленность», 1971, № 5. |
||||||||
51. К о ж е в н и к о в |
С. |
Н. |
Динамика |
неустановившихся процессов в |
||||
станках. Труды МАИ,-т. 4, сб. № 1, 1939. |
|
|||||||
52. К о л о б о в |
Г. Г. К |
вопросу взаимодействия. тракторной шины с поч |
||||||
вой. «Тракторы и сельхозмашины», 1960, № 2. |
||||||||
53. К о н ю ш к о |
В. |
А. |
Вопросы динамики и кинематики сельскохозяй |
|||||
ственных агрегатов с универсальными сцепками. М., 1952. |
||||||||
54. К о п т е в |
В. В. К вопросу |
о динамике движения сложных агрегатов. |
178