2-Гидромеханика 1
.pdfили
|
|
h |
= |
v2 |
. |
|
|
|
|||
|
|
m |
|
2g |
|
|
|
|
|
|
|
Компактная часть |
Раздробленная |
||||
|
|
|
часть |
|
|
|
|
|
|
|
|
131
Распыленная часть
Рис. 10.2
На дальность боя и высоту подъема оказывают влияние сопротивление воздуха и ветер. Несовпадение теоретических и практических данных объясняется сложной структурой струи.
Длягидромониторныхструйиструйгидравлическихтурбин требуется компактная струя. Компактная струя достигается уменьшениемтурбулентностииустранениемвинтовоговращения при помощи выправителей, помещенных в сопле.
Для приближенного определения дальности боя гидромониторной струи можно пользоваться эмпирической формулой Гавырина
l = 0,4153 θ° d0 H 2 ,
где l – дальность боя струи, м, θ o– угол наклона струи к горизонту вградусах, d0 – диаметрнасадка, мм, H – напорнавыходеизнасадка, м.
Воздействие гидравлической струи на неподвижную твердую преграду
|
|
|
|
|
|
S |
2 |
|
2' |
v |
|
|
|
|
β |
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
||
x |
0 |
0' |
|
α |
|
2 |
2' |
|||
S |
|
v |
|
|
2 |
x |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
0 |
0' |
S1 |
|
α1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
1' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 10.3 |
|
|
|
|
|
|
Струя, набегаянакриволинейную стенку, растекается по двум направлениям. Площадь живого
сеченияS = S1+ S2, скоростиv=v1= v2. За время dt отсек струи 0–1–2
переместится в новое положение
0′– 1′– 2′.
Квыделенномуотсекуприменима теорема о количестве движения. Изменениепроекцийколичествадвиженияназаданнуюосьза
132
времяdt равносуммепроекцийимпульсовприложенныхвнешнихсил натужеосьзатожевремя:
m1v1cosα 1+m2v2cosα 2– mv=–Rcosβ dt.
Вэтомуравненииmv – количестводвиженияобъемажидкости, заключенной между сечениями 0– 0′, m1v1cosα 1 и m2v2cosα 2– проекцииколичествадвиженияобъемовжидкости, заключенныхмежду сечениями1–1′и2–2′, Rdt – импульссилыреакциистенки, R – реакция неподвижнойстенки.
Если α 1= α 2= 90°, а β =180° , то cos90° = 0, cos180° = –1 и
уравнениеприметвид
mv=–Rdt,
где m =ρ dw =ρ Qdt, dw – элементарный заштрихованный объем.
Тогда
ρ Q v d t = –R d t,
откуда |
|
–R = ρ Qv = ρ Sv2. |
|
Подставивсюдазначениескорости v = ϕ |
2gH , получим |
–R = ρ Sϕ 22gH = 2ϕ |
2ρ gHS, |
еслиϕ =1, то
–R = 2ρ gHS.
РеакциянеподвижнойстенкиR возникаетподдействиемсилы давленияструиF, котораянаправленавпротивоположнуюсторону, т.е. F=–R, поэтому
F = 2ρ gHS.
Сила давления F струи равна удвоенному произведению давления ρ gH на площадь сечения струи S, где H – напор перед
соплом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если стенка наклонена к на- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
правлению струи под углом γ , то сила |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
давленияструипередаетсянастенкукак |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
γ |
|||||||||
нормальное давление, которое равно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
FN |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
проекции силы F на перпендикуляр к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стенке
FN = Fcosγ = ρ S v 2cosγ = 2ρ gHScosγ .
Еслистенкаподвижная, тосиладавленияструиопределяется поотносительнойскорости
133
|
|
F = ρ Q(v – vс ), |
|
|
|
гдеv – скоростьструи, vc – скоростьдвижущейсястенки. |
|
|
|||
Еслистенкасимметричнаотносительно |
|
|
|||
оси струи, то в основном уравнении надо |
v |
|
|||
принять |
|
|
|
α |
|
|
|
v |
|
||
|
|
m1 = m2 = m |
|
|
|
v = v1 = v2 , |
, |
v |
α F |
||
|
|
2 |
|
|
|
α = α |
= α β, = |
180° ,γ =( |
0) . |
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
Изосновногоуравненияследует
−Rdt = mv(1− cosα ),
F = −R = ρ Qv(1− cosα ).
Рис. 10.5
v
Рассмотримразличныеслучаи.
1. α = 0 – пластинапараллельнапотоку
R = ρ Q v(1–1) = 0.
2. α = 90° – плоская стенка перпендикулярна потоку
Рис. 10.6
v
R = ρ Q v(1–0) = ρ Qv |
Рис. 10.7 |
|
(ρ Qv = Mv – секундное изменение количества дви- |
|
|
жения). |
v |
3. α =180° – две полусферы гидравлической |
|
|
|
v |
|||||||||||
турбины |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F = ρ Qv(1+1) = 2ρ Qv. |
|
|
|
|
|
|
v |
||||||||
Такие подвижные преграды имеет ковшовая |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
активнаягидравлическаятурбина. Онамаксимально |
|
|
|
Рис. 10.8 |
|||||||||||
используеткинетическуюэнергиюструи. |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность струи, действующей на неподвижную плоскую |
|||||||||||||||
лопатку, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N=F vл= ρ Q vл(v–vл ) = ρ Q vлv–ρ Qvл2.
ВыразивN какфункциюотvл, найдеммаксимуммощности. Для этогонайдемпервуюпроизводнуюиприравняемеекнулю
dN = ρ Q(v − 2vл ) = 0, dvл
134
откуда
vл = 2v .
Максимальная мощность турбины при скорости движения плоскихлопастей vл = 2v будет
Nmax = ρ Q |
v |
|
v− |
v |
= |
ρ Qv2 |
= |
Mv2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 |
|
4 |
4 |
|||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
Максимальнаятеоретическаямощностьтурбинысплоскими лопастями равна половине полной кинетической энергии струи. Приучетепотерьэнергиионасоставляет≈ 40–45 % энергииструи.
Дляковшовойтурбинысиладавленияструи
|
|
|
v |
|
|
|
|
|||
F = 2ρ Q v− |
|
|
= ρ Qv, |
|
||||||
|
|
|||||||||
а мощность |
|
|
2 |
|
|
|
|
|||
v |
|
Qv2 |
|
Mv2 |
|
|||||
Nmax = F |
= ρ |
= |
. |
|||||||
2 |
|
2 |
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
Ковшоваятурбинатеоретическииспользуетполностьюэнергию струи. Сучетомпотерьмощностьтурбинынепревышает85–95 % всеймощностиструи.
135
Глава XI
ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ЖИДКОСТИ С ТЕЛОМ КРЫЛОВОГО ПРОФИЛЯ И ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ НЕСУЩЕГО КРЫЛА
ТеоремаН. Е. Жуковскогодляопределенияподъемнойсилы является основой гидродинамической теории крыла. Эта теорема была опубликована Н. Е. Жуковским в 1906 г. в работе «О присоединенных вихрях» применительно к одиночному крылу.
При движении твердого тела вжидкости на его поверхности образуются вихри, которые нарушают плавное обтекание тела. Эти вихри являются причиной не только возникновения сопротивления давления, но и так называемой подъемной силы.
Возникая в потоке, они создают вокруг обтекаемого тела циркуляционноедвижение, накладывающеесянаосновнойпоток, благодаря чему на противоположных сторонах обтекаемого тела скорости становятся неодинаковыми, что и создает разность давлений и вызывает появление подъемной силы.
Для определения подъемной силы Жуковский предложил заменить действие сложной системы вихрей пограничного слоя (слой, в котором возникают вихри) воображаемым, присоединенным к рассматриваемому твердому телу вихрем, находящимся внутри обтекаемого тела и создающим вокруг тела циркуляционное движение.
Схема потенциального потока с присоединенным вихрем позволила Жуковскому, оставаясь в рамках гидромеханики идеальной жидкости, доказать для одиночного крыла следующую теорему. Силадавленияневихревогопотока, текущегососкоростью vиобтекающегоконтурсциркуляциейГ,выражаетсяформулойF = ρ Гv. Направлениеэтойсилымыполучим,есливекторvповернемнапрямой уголвсторону,противоположнуюциркуляции.
Циркуляцией вектора скорости называется интеграл
Γ = v∫ vdl cosθ ,
взятыйпопроизвольномузамкнутомуконтуру.
136
Идея Жуковского заменить крыло одним или несколькими присоединенными вихрями, неподвижно связанными с крылом и создающимивпотокетакуюжециркуляциюскоростиполюбому замкнутому контуру, какую в действительности создает крыло, позволяетрешатьмногиепрактическиезадачигидродинамикикрыла бесконечногоразмаха.
Эффективным методом решения гидродинамических задач обтекания крыльев конечного размаха является предложенный С. А. ЧаплыгинымметодзаменытакихкрыльевП-образнойвихревой системой. Специфическаяособенностьобтеканиякрыльевконечного размаха– скоспотокаиналичиеиндуктивногосопротивления.
Следуетотметить, чторезультаты, полученныеваэродинамике малыхскоростей, вчастностивпредположениитечениянесжимаемой жидкости, имеют не только самостоятельное значение, но и используются в аэродинамических исследованиях при больших скоростяхдвижения.
Геометрические характеристики крыла
Геометрическиехарактеристикикрылаопределяются:
–площадьюкрылаS иформойпроекциикрылавплане(рис. 11.1);
–длиной(размахом) крылаl – размеромкрылавнаправлении, перпендикулярномскоростидвиженияегоv0;
–профилем крыла – сечением крыла плоскостью, перпендикулярнойегоразмаху.Взависимостиоттребований,предъявляемых
кгидродинамическим характеристикам крыла, применяются различныепрофили– сегментные, авиационныеидр. (рис. 11.1);
t |
t |
S |
|
|
t |
|
t |
S |
|
b |
b |
S |
|
|
t f |
S |
cf |
l |
ct |
b |
Рис. 11.1
137
– хордой крыла b – отрезком прямой, соединяющим крайние точкипрофиля, припеременнойпоразмахукрылахордевводится
понятиесреднейхорды S bср = l ;
–максимальнойтолщинойпрофиляt иположениемеенахорде,
определяемойабсциссойсt;
–максимальной стрелкой прогиба средней линии профиля f и
положениемеенахорде, определяемойабсциссойсf (рис. 11.1). Часто пользуются безразмерными геометрическими харак-
теристиками крыла:
–удлинением (относительным размахом) крыла, λ = l = l2
или (для прямоугольного в плане крыла) λ = |
l |
bср |
S |
|
, в зависимости от |
||||
|
величины λ различают крылья малого (λ <2),bконечного (λ >0) и бесконечного(λ = ∞ ) удлинения(размаха);
– относительной толщиной крыла в %
t=100 t/b,
котораяобычнонепревышает25 % (профили, длякоторых t<10 %, называюттонкими);
– относительной кривизной профиля крыла в %
f = 100 f / b,
котораяобычнонепревышает2 %.
Профили могут быть симметричными и несимметричными.
Для рулей используются исключительно симметричные профили сотносительнойтолщинойот5 до20 %.
Формы профилей разрабатываются аэродинамическими лабораториями.
Гидродинамические характеристики крыла
Гидродинамическиехарактеристикикрылаопределяютсяего геометриейиугломα (рис. 11.2) междухордойпрофилякрылаинаправлениемскоростидвиженияегоv0 илинаправлениемскорости
набегающего потока v∞ , называемым углом атаки.
Нормальная и продольная силы крыла вычисляются по
формулам |
= Fy cosα + Fxsinα, |
FN |
138
FM = Fxcosα – Fysinα,
где Fy – подъемная силакрыла, Fx – лобовоесопротивление, FN – нормальнаясоставляющаясилыF, FM – тангенциальнаясоставляющая
силыF.
Положение центра давления крыла характеризуется (см. рис. 11.2) абсциссой хF , а отношение хF /b= СF называется коэф-
фициентом центра давления крыла (его величина обычно составляет0,25–0,50).
Гидродинамический момент крыла относительно передней
его кромки
M = FN xF.
ПолнуюгидродинамическуюсилуF, действующуюнакрыло при его обтекании потоком жидкости, принято проектировать либо на оси xy, связанные с потоком жидкости, либо на оси MN, связанныеспрофилемкрыла.
|
FN |
N |
y |
|
F |
|
|
|
|
Fy |
|
|
|
|
v∞ |
x |
|
|
|
|
Fx |
FM |
x |
|
|
||
|
|
F |
|
|
|
|
|
M |
α |
b |
|
|
|
||
|
Рис. 11.2 |
|
|
Аэродинамическиесилыимоментыопределяютсядляпрактических целейспомощьюиспытания моделей ваэродинамических трубах.
Чтобы результаты этих испытаний были пригодными для использования при проектировании крыльев любых размеров и движущихсясразличнымискоростями, всединамическиехаракте-
139
ристикикрылаприводятквидушестибезразмерныхкоэффициентов:
Cy |
= |
|
|
|
|
Fy |
|
|
|
– коэффициент подъемной силы, |
|||||
|
|
ρ |
|
v2 S |
|
||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Cx |
= |
|
|
|
|
Fx |
|
|
|
– коэффициентлобовогосопротивления, |
|||||
|
ρ |
|
v2 S |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
CN |
= |
|
|
|
|
|
FN |
|
|
– коэффициент нормальной составляющей силы, |
|||||
|
|
|
ρ |
|
|
|
v2 S |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
FM |
|
|
||||||||||
CM |
= |
|
|
|
|
|
– коэффициент тангенциальной составляющей силы, |
||||||||
|
|
ρ |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
v2 S |
|
|
|
||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Cm |
= |
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
– коэффициентмомента, |
|||
|
|
ρ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
v2 Sb |
||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
CF |
= |
xF |
|
– коэффициент центра давления, |
|||||||||||
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
ρ 2v2 – скоростнойнапор(давление),
K= Cy – аэродинамическое качество крыла.
Cx
ДляданногокрылакоэффициентыСx, Сy, CF , СN , СM , Сm зависятотуглаатакиα , чиселРейнольдсаRe, ФрудаFr, числакавитации, а также от условий движения крыла. Аэродинамические коэффициенты крыла изменяются при изменении угла атаки α . На рис. 11.3 приведены кривые коэффициентов крыла для несимметричногоавиационногопрофиля.
Угол атаки, при котором происходит ухудшение условий обтеканияпрофиля, называетсякритическимугломатаки– α кр. За критическимиугламиатакипрофилиэксплуатироватьневыгодно.
Абсцисса центра давления xF увеличивается с увеличением углаα . КоэффициентыCx иCy сильнозависятотаэродинамического удлинениякрылаλ . КоэффициентCF отλ практическинезависит.
140
Сy, |
|
|
|
|
|
|
|
Cx, CF |
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
|
|
|
Сy |
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
Cx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
CF |
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
αD |
|
|
|
|
|
Рис. 11.3 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
|
|
Причинабольшоговли- |
Рис. 11.4 |
яния удлинения крыла на его |
|
аэродинамические характе- |
|
ристики заключается во вли- |
яниисходящихсобоихконцовкрылавихревыхжгутов.
Вихринаконцахобразуютсяиз-заразностидавленийнаниж- нейиверхнейповерхностях.
ВихриуменьшаютподъемнуюсилукрылаFy, аследовательно, и |
||
коэффициентCy. Приодномитомжеуглеатакиα Cy будетбольше |
||
длякрыла, укоторого λ = |
l |
– удлинениебольше. |
|
||
Поэтому: |
b |
|
|
|
а)насамолетахдлинукрыластараютсяделатькакможнобольше, насколькопозволяетпрочность;