Новые процессы получения металла (металлургия железа)
..pdfОсобенности процесса при восстановлении оксидов в слое частиц
При переходе от восстановления единичного зерна к вос становлению слоя частиц меняются условия процесса.
Несмотря на то, что возможны различные варианты кон такта восстановителя с элементами слоя, чаще всего вос становление ведут путем фильтрации газа, подаваемого снизу или сверху через слой. При этом в зависимости от соотношения скорости газового потока и скорости восста новления возможны три режима. При низких скоростях газа процесс реагирования будет проходить в зоне входа струи газа в невосстановленную часть слоя железорудного мате риала, а концентрация восстановителя будет меняться от
начальной |
до равновесной при данной температуре. В слу |
чае, когда |
количество восстановителя велико по сравнению |
с тем количеством, которое может вступить в реакцию, вос становление протекает во всем объеме слоя, а состав газа на выходе близок составу на входе.
В третьем случае количество входящего в невосстанов ленную часть слоя газа превышает количество газа, всту пающего в реакцию в одном подслое. В связи с этим восста новление будет протекать в некоторой части слоя, которую называют зоной реагирования. В этой зоне концентрация газа-восстановителя меняется от начальной на входе до равновесной на выходе. Размеры зоны реагирования опреде ляются соотношением количества вдуваемого газа, скоростью восстановления в элементарных объемах, величиной поверх ности частиц и т.д.
По данным исследований Д.ИРыжонкова в случае, когда высота слоя больше высоты зоны реагирования при наличии в слое высших оксидов железа, характер восстановления можно представить следующим образом. Суммарное количество кис лорода складывается из отнимаемого кислорода от вюстита и высших оксидов. Присутствие высших оксидов железа приво дит к появлению некоторых особенностей. Наряду с зоной реагирования вюстита появляется зона реагирования высших •оксидов железа. Общая продолжительность процесса весста-
91
новления определяется временем восстановления вюстита. Однако наличие высших оксидов существенно влияет на сос тав отходящего газа. Так, при восстановлении смесью СО и Н2 в отличие от восстановления вюстита, где уже в первые минуты после начала опыта устанавливается постоянное соотношение СО и Н2 в отходящем газе, при восстановлении
гематита подобное соотношение между Н2 и СО |
достигается |
||
лишь к моменту, |
когда |
весь слой восстановится до вюстита. |
|
С увеличением |
высоты |
столба материалов |
увеличивается |
время достижения различной степени участия водорода в процессе восстановления. Анализ состава газов по высоте слоя оксидных материалов показал, что в пределах зоны
реагирования |
изменение состава |
газа |
происходит не |
только |
в результате |
восстановления, но |
и за |
счет реакции |
водяно |
го газа: Н2+ С02= Н20 + СО. |
|
|
|
При высоких содержаниях водорода в исходной смеси реакция водяного газа служит как бы поставщиком оксида углерода, при низких содержаниях водорода— поставщиком последнего.
Реальные руды имеют сравнительно высокую пористость, поэтому парциальное давление восстановителя меняется в пределах частицы, а реакционная поверхность определяется доступностью зерен газу-восстановителю. В этих условиях, по исследованиям Д.И.Рыжонкова, измельчение частиц желе зорудного материала в определенных пределах не будет ска зываться на протяженности зоны реагирования. Исследование влияния температуры на кинетику восстановления в слое частиц показало, что необходимо учитывать воздействие температуры на термодинамические и кинетические параметры процесса восстановления. Равновесные характеристики для водорода и оксида углерода при восстановлении вюстита изменяются в противоположных направлениях (см. рис. 4), а константы скорости растут в обоих случаях. Наложение тен денций увеличения (для Н2) и уменьшения (для СО) степени использования восстановительной способности с ростом тем пературы будет определять суммарное количество кислорода, отнимаемого от оксида с изменением температуры.
При восстановлении в слое смеси различных оксидов Д.И.Рыжонковым и другими исследователями показано, что с точки зрения скорости восстановления и улучшения степени использования восстановителя целесообразно получать столб 92
шихты не из равномерно смешанной шихты, а из отдельных слоев в соответствии с их восстановимостью (от наиболее
трудновосстановимого на входе газа |
- к легковосстановимо |
му на выходе). |
|
Кинетические закономерности |
слоевого восстановления |
обобщены Н.Л.Гольдштейном. В качестве модели предложен
цилиндр |
(рис. 17), |
заполненный слоем кусков |
оксидов. |
|
Снизу поступает газ-восстановитель. Между ним |
и |
оксидами |
||
протекает |
обратимая |
реакция одноступенчатого |
восстановле |
ния первого порядка по концентрации восстановителя. Реак ция в каждом элементарном слое протекает с постоянной скоростью.
Тогда |
|
da/dx = k(Np - N’) = k(N - Np) = kLN, |
(118) |
где da — количество продуктов восстановления |
(C02 или |
H20), образующихся в единице объема слоя за время dx пре
бывания газа в элементарном слое d/; |
к — отнесенная к |
|||||
единице объема |
слоя |
наблюдаемая константа скорости; Np и |
||||
N' — равновесная |
и |
фактическая концентрация окислителя; |
||||
Np и N — то |
же, |
для |
восстановителя. |
|
|
|
Величина da связана с приращением концентрации dN' за |
||||||
время d r соотношением |
|
|
||||
da |
= VjdN', |
|
|
|
|
(119) |
где |
vr — количество |
газа, отнесенное |
к единице |
объема |
||
слоя. |
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку обсуждаемые реакции идут без изменения объе |
|||||
ма,' |
время т |
и путь |
/ пропорциональны друг другу (т.е. при |
|||
постоянной температуре по высоте цилиндрического |
реакто |
|||||
ра): |
|
|
|
|
|
|
dxfxL = d l/L |
= |
dx, |
|
|
(120) |
где Т £— время пребывания газа в реакторе высотой L; х — безразмерная координата по пути движения газа (время или расстояние);
d r = TLd*; d a /d r = vrdN '/xLdx. |
(121) |
93
ИкХ
Ж М /Ш |
|
N ,N 'V |
|
No,N'o |
|
\u |
|
Pic. 17. Схема восстановления в |
слое (N0 и N K) — концентрация восстановите |
ля на входе и на выходе; N'0 и |
— концентрация продукта восстановления на |
входе и выходе) |
|
Pic. 18. Изменение концентрации окислителя по высоте слоя в изотермических условиях:
при малом (i) и большом (2) значении и
Соотношение |
vTf x L = w |
представляет |
объемную |
скорость |
газового потока. С учетом этих преобразований |
уравнение |
|||
(118) приобретает |
вид |
|
|
|
dN'/dx = (k/u>)(Np - N') = |
(k/w)(N-Np) |
= (k/u>)AN. |
(122) |
Величины к и w для реакции первого порядка имеют оди наковую размерность (время-1), поэтому для такого случая
к/ы = и |
(123) |
представляет собой безразмерный критерий слоевого восста новления, величина которого характеризует тип процесса.
При малых значениях и (например, при использовании трудновосстановимых оксидов, при низких температурах или высокой объемной скорости газа) процесс приближается к условно называемому кинетическому типу, означающему, что восстановление одновременно протекает во всем объеме слоя материалов при очень малом накоплении в газе продуктов реакции.
При большой величине и (например, при малом относи тельном расходе газа) процесс приближается к потоколими
тируемому |
типу: в значительной части слоя состав газа |
близок к |
равновесному и в пределе (и —►») восстановле |
ние локализуется в плоскости сечения слоя, которая по стоянно перемещается снизу вверх.
В шахтных |
печах |
средняя |
температура материалов |
и газов |
|||||||||||
в верхних и нижних частях слоя падает по |
ходу |
движения |
|||||||||||||
газа |
относительно |
быстро, |
в |
промежуточной |
части — слабо. |
||||||||||
В связи с этим рассмотрим характер изменения N' при по |
|||||||||||||||
стоянной и переменной температуре по высоте слоя. В по |
|||||||||||||||
следнем случае следует учитывать знак теплового эффекта |
|||||||||||||||
реакции |
восстановления. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1. Т е м п е р а т у р а |
|
и, |
|
к а к |
|
с л е д с т в и е , |
|||||||||
р а в н о в е с н а я |
|
|
к о н ц е н т р а ц и я |
|
|
|
|
по |
|||||||
в ы с о т е |
с л о я |
|
п о с т о я н н ы . |
При |
таком |
|
условии |
||||||||
интегрирование выражения |
(112) дает |
|
|
|
|
|
|
||||||||
N' = Np[l — exp(-Hx)]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(12ч) |
||||||
Таким образом, величина фактической концентрации N' |
|||||||||||||||
асимптотически |
приближается |
к |
значению |
|
равновесной |
||||||||||
(рис. 18). Положение |
кривой |
для |
N' |
и ее конечное |
значение |
||||||||||
зависит от величины критерия и. При малом его значении |
|||||||||||||||
газовая |
смесь |
не |
достигает |
равновесия по всей |
высоте |
слоя |
|||||||||
и на |
выходе |
N '« Np. В результате |
восстановление |
возможно |
|||||||||||
по всей высоте реактора. При большой величине критерия и |
|||||||||||||||
состав газа быстро достигает равновесного |
значения, |
по |
|||||||||||||
этому восстановление протекает в ограниченном объеме, в |
|||||||||||||||
котором быстро накапливаются продукты восстановления. |
|
||||||||||||||
2. |
Т е м п е р а т у р а |
в |
с л о е |
|
п е р е м е н н а , |
||||||||||
х а р а к т е р |
|
|
р е а к ц и и |
|
э к з о т е р м и ч е с |
||||||||||
к и й . |
Рассмотрим |
восстановление |
вюстита |
оксидом |
углеро |
||||||||||
да. Равновесная концентрация N'v возрастает с понижением |
|||||||||||||||
температуры. |
Если |
принять, |
что |
Np связана |
с |
х |
|
линейно, |
|||||||
т.е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Np = а |
+ <рх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(125) |
где <р— коэффициент пропорциональности, и проинтегриро вать выражение (122) с учетом (125) для начальных условий х = 0 и Np = a, получим
N |
+ <рх + а |
© |
(126) |
+ -с~ |
Кривые N' (рис. 19) имеют асимптоты, соответствующие уравнению
Nac = <рх + а - (<р/и), |
(127) |
параллельные равновесной кривой 3, и их положение опреде ляется величиной критерия и. С его ростом асимптоты приб лижаются к равновесной линии, но всегда располагаются ни же последней. В начале происходит интенсивное накопление С02 в газовом потоке по кривой, вид которой зависит от величины и. На некотором расстоянии х кривая фактически сливается с соответствующей асимптотой, и дальнейшее на копление С02 идет линейно, т.е.
ЛС02 = N'p — N' ~ (<р/и). |
(128) |
Смещение процесса в сторону потоколимитируемого режима (увеличение и) ведет к уменьшению ДС02, и наоборот. Но всегда фактическая концентрация С02 ниже равновесной (ЛС02> 0), и газ на всем пути его движения сохраняет определенную восстановительную способностью. Таким обра зом, в неизотермических условиях восстановления FeO восходящим потоком СО может идти по всей высоте слоя.
3. |
Н е и з о т е р м и ч е с к и е |
|
у с л о в и я |
д л я |
э н д о т е р м и ч е с к о й |
р е а к ц и и |
(напри |
мер, восстановление FeO водородом). С понижением темпера
туры равновесная концентрация И20 N'p |
падает. Такхсе |
пред |
||
полагаем линейный закон изменения |
N'p: |
|
|
|
Np = а — <рх. |
|
|
|
(129) |
После интегрирования выражения |
(122) с учетом (129) |
|||
N' = -(а + |
)ехр(-ыдг) - <рх + а + |
. |
(130) |
Кривые 1 и 2 (рис. 20) имеют экстремальный характер. Уравнение асимптот
Nac = - <рх + а + (<р/и).
96
|
________ |
|
wL_________________ |
||
0 |
^ J |
t |
0 |
Z H * |
1 |
F HC. 19. Изменение концентрации C02 для неизотермических условий и экзотер мического процесса:
1 — при малой величине и\ 2 — при большом значении и; 3 — равновесие; 4 — асимптоты
Ршс. 20. Изменение концентрации Н20 для неизотермических условий и эндотер мического процесса (обозначения — см. рис. 19)
Асимптоты параллельны равновесной линии, но расположе ны выше последней. Кривые 1 и 2 пересекают равновесную линию в точках с координатами х « а/(аи + <р). В связи с этим восстановление вюстита водородом в отличие от оксида углерода возможно лишь в определенном объеме слоя, где фактическое содержания *Н20 ниже равновесного. Величина этого участка также зависит от типа процесса и с ростом и уменьшается. Таким образом, восстановление FeO оксидом углерода возможно по всей высоте шахтной печи, а водоро дом— лишь в нижней ее части.
Формула (122) показывает, какие факторы влияют на ско рость слоевого процесса. Чем дальше состав газавосстановителя от равновесного, тем выше скорость процес са, поэтому при проведении процесса восстановления шихты
газом следует иметь в нем |
минимальное количество С02 и |
Н20 . Чем меньше критерий |
и (выше объемная скорость газа |
(д>), тем меньше доля окислителя, образующегося в ходе вос становления. Однако чрезмерно высокое количество газавосстановителя снижает экономическую эффективность про цесса.
По кинетическим характеристикам водород превосходит оксид углерода, и наблюдаемая константа скорости при использовании водорода выше, что подтверждают многочис ленные лабораторные исследования. Однако при значениях о>,
Ч-9Э& |
97 |
|
характерных для промышленных шахтных печей, по данным Н.Л.Гольдштейна с сотрудниками, из-за более быстрого приближения фактического содержания водяного газа к рав новесному эти кинетические преимущества проявляются сла бо. Существует мнение, что наилучшие результаты восста новления в шахтных печах могут быть достигнуты при нали чии в газе-восстановителе Н2 и СО. При этом в области вы соких температур восстановление ведется преимущественно водородом, а в средних и верхних зонах — оксидом углеро да.
Показатели развития процессов восстановления
Степень восстановления и восстановимость материалов
С т е |
п е н ь ю в о с с т а н о в л е н и я |
железо |
рудного |
материала называют отношение количества |
отнятого |
к данному моменту времени кислорода к начальному коли честву всего кислорода оксидов железа. Необходимо отме тить, что этот показатель является аналогом величины сте пени превращения вещества, определяемой при твердофазной реакции. Это еще раз свидетельствует о близости этих про цессов, а, как уже указано выше, после достижения опреде ленной степени восстановления (40—50 %) процесс идет преимущественно по твердофазному механизму, т.е. скорость восстановления определяется скоростью перемещения вещест ва в твердой фазе.
Восстановимость железорудного материала численно равна степени восстановления, достигаемой за определенный про межуток времени процесса. Она характеризует способность железорудного материала с большей или меньшей скоростью отдавать кислород, связанный с железом, газообразному восстановителю. Чем выше восстановимость материала, тем меньше при прочих равных условиях время пребывания желе зорудного материала в восстановительном агрегате. Таким образом, восстановимость — важное свойство железорудного материала.
Степень использования |
восстановительной |
|
способности газа |
|
|
С т е п е н ь |
и с п о л ь з о в а н и я |
в о с с т а |
н о в и т е л ь н о й |
с п о с о б н о с т и |
газа- |
восстановителя |
(оксида углерода и водорода) определяют по |
|
следующим формулам: |
|
|
\ о = С° 2/(С 0 |
+ С0*>; \ 2 = Н*0/(Н* + Н20)- |
(132) |
Учитывая, что в восстановительном агрегате происходит изменение содержаний СО; С02; Н2; Н20 из-за реакции водя ного газа, иногда определяют суммарную степень использо вания восстановительной способности смеси газов:
= (С02 + Н20)/(С0 + С02 + Н2 + Н20), |
(133) |
|
где СО; |
С02; Н2 и Н20 — содержания соответствующих |
компо |
нентов в |
отходящем из восстановительного агрегата газе. |
Проведение анализа отходящего газа на СО; С02 и Н2 не представляет трудностей, но до настоящего времени нет на дежного экспресс-метода определения содержания в газе во дяных паров, что затрудняет текущий контроль использова ния восстановительной способности газа. В МИСиС А.Н.Похвисневым с сотрудниками разработан метод определения сте пени использования восстановительной способности водорода без анализа отходящего газа на водяной пар. Этот метод
пригоден для расчета восстановления в шахтных печах. |
|
|
||||
Обозначив Н2; СО; С02— содержание компонентов |
в |
сухом |
||||
отходящем газе, %; Н2; Н20; СО'; С02- |
содержание |
|
компо |
|||
нентов |
во влажном |
отходящем газе, %; Н20НВ; |
|
С0 2онв; |
||
СО*0!® — содержание |
компонентов в сухом газе, вводимом |
в |
||||
шахтную |
печь; g — отношение прихода |
водорода в |
печь |
к |
||
приходу |
углеродсодержащих соединений, |
вводимых |
в |
печь, |
g = HjACO*0"* + С02онв), получили:
Н2 = Н2(1 - 0,01Н2О); СО' = СО(1 - 0,01Н2О);
СО; = С02(1 ^ 0,01Н2О).
В отходящем газе отношение количества водородсодержа щих соединений к количеству углеродсодержащих
|
|
|
|
|
|
Н 2 (1 |
- |
0,01Н 20 ) |
+ |
н 2о |
|
|
(134) |
||
|
СО(1 |
- |
0 ,01Н 20 ) |
+С 0 2(1 - 0, 01Н20) |
+ |
с ок |
|||||||||
|
’ |
||||||||||||||
где |
Сок — доля |
углерода |
печного |
газа, |
перешедшего в ме- |
||||||||||
таллизованные окатыши. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Такая запись позволяет не учитывать разницу количеств |
||||||||||||||
вводимого и отходящего газов. Преобразуем |
выражение |
||||||||||||||
(134): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н2 + |
[Н 20 / ( 1 |
- |
0,01Н 2О )] |
|
|
|
|
|
||||||
с о |
+ |
с о 2 |
+ [С0|с/ ( 1 - |
0, 01Н20)] |
“ |
|
|
|
|||||||
1 |
- |
М |
Ш |
20 |
- |
* (С° |
+ С° 2 + |
^ |
- Н - |
|
|
(135) |
|||
где |
А = Сок/(1 |
- |
0,01Н2О). |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Далее |
степень |
использования |
водорода |
можно предста |
||||||||||
вить: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н 2о |
|
|
|
|
|
н 2о |
|
|
|
||
1,112 |
= |
|
н 2’ |
+ |
н 2о |
= |
н 2(1 - |
о, 01Н20) + |
н 2о |
= |
|
||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(136) |
|
[Н2(1 |
- |
0,01Н20 )/Н 20] + |
1 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Подставляя в формулу (136) выражение (135), получили |
||||||||||||||
|
|
«(СО |
+ |
COj |
+ |
А) - |
Н2 |
|
|
|
|
(137) |
|||
|
= |
|
«(С О |
+ |
С 0 2 |
+ А ) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Учитывая, |
|
что |
g =Н20НВ/ (СОконв + С0 2онв), |
получили |
окончательное значение степени использования восстанови тельной способности водорода в шахтной печи:
[Н 2оив/(С О конв + СО*онв + COjfOHB)Xco + С02 + А) - н 2
4 = |
1 н 2онв/ (СОК0НВ + СО$онв)](С О + С02 + |
А) |
|
100