Механика композитных материалов 3 1983
..pdfН. С. Хамин
ЗАВИСИМОСТЬ ПАРАМЕТРОВ СТЕНОК АРТЕРИЙ ОТ СТЕПЕНИ ИХ РАСТЯЖЕНИЯ И ВОЗРАСТА ЧЕЛОВЕКА
Успешное развитие пластической хирургии сосудов — разработка новых, более эффективных видов реконструктивных операций и поиски материалов, пригодных для сосудистых протезов, — связано с изучением различных биомеханических свойств сердца и сосудов как в возрастном аспекте, так и при различных видах патологии.
В процессе онтогенеза формируется архитектоника сосудистой стенки, запасается энергия в связях между молекулами, клеточными и неклеточными структурами и т. д., иными словами, в тканях сосудов накапливаются свойства, обусловливающие их спо собность поглощать без разрушения механическую энергию деформации. Вероятно, в связи с неодинаковыми гемодинамическими условиями работы различных отделов кровеносной системы, с одной стороны, развивающимися возрастными изменениями в биохимическом составе, морфологии тканей, поражением их атеросклерозом, с дру
гой, следует ожидать, |
что сосудистая стенка людей |
разного возраста на |
одни и те |
же механические воздействия будет отвечать неодинаково. |
|
||
Цель работы — |
изучить возрастную динамику |
удельной энергии |
деформации |
тканей магистральных артерий человека при разной степени растяжения сосудистой стенки.
Удельную энергию деформации тканей артерий определяли как удельную работу, затраченную на растяжение плоских образцов до 25, 50, 100%. Установка и методика испытаний описаны в работе [1]. Для каждого образца в координатах условное Напряжение—относительная деформация строили диаграмму. Удельная работа, затра
ченная на соответствующую деформацию, численно равна |
площади под диаграммой |
|
[2]: a = f|ae, где г| — коэффициент заполнения, |
равный |
отношению* площади диа |
граммы к площади прямоугольника со сторонами |
о и е; o = P/F0 — условное напря |
|
жение, равное отношению приложенной силы Р к |
величине первоначальной площади |
|
F0 поперечного сечения образца; е= Д///0 — относительное |
удлинение образца. Вели |
|
чину коэффициента 1] находили гравиметрическим методом, взвешивая соответствую
щие части |
графика, |
вычерченного |
на однородной бумаге. |
Относительная |
погрешность |
|||
в определении величины |
г\ составляла 3,2, 1,0, |
0,9% при |
25, |
50, 100% |
деформации. |
|||
Было |
испытано |
560 |
образцов, |
вырезанных |
параллельно и |
перпендикулярно осп |
||
сосудов, взятых у людей, погибших при несчастных случаях, в возрасте 10—90 лет. Полученные данные статистически обработаны. Границы принимались достоверными при 0,95 уровне вероятности безошибочного суждения.
Оказалось, что удельная энергия деформации тканей брюшной части аорты, подвздошных и сонных артерий в перпендикулярном и параллельном оси сосуда направлениях в большинстве изученных групп примерно одинакова. Поэтому в табли
цах 1—3 для этих сосудов |
приведены усредненные |
данные. |
Для грудной |
части |
||||||||
аорты удельная энергия деформации тканей |
в параллельном оси сосуда направлении |
|||||||||||
больше, чем |
в перпендикулярном при |
всех |
изученных |
степенях |
растяжения |
(0,05 = |
||||||
= р<0,001). |
В среднем для достижения 25% растяжения сосудистой стенки грудной |
|||||||||||
части |
аорты |
требуется 0,014± 0,001, брюшной части |
аорты |
— 0,017± 0,001, |
подвздош |
|||||||
ных |
артерий |
— |
0,019± 0,001, |
сонных |
артерий — |
0,014±0,001 |
Дж/см3. |
При 50% |
||||
деформации |
эти |
величины соответственно |
возрастают |
до |
0,065± 0,006, 0,078±0,007, |
|||||||
0,082±0,005 и 0,065±0,004 Дж/см3. На 100% удлинение образцов затрачивается еще большая энергия: 0,270±0,013 — грудная часть аорты, 0,243±0,016 — брюшная часть,. 0,276dh0,021 — подвздошные артерии и 0,235±0,017 Дж/см3 — сонные артерии. Эти данные свидетельствуют о том, что на деформацию тканей подвздошных артерии расходуется в среднем больше энергии, чем требуется ее в аналогичных случаях для
тканей |
сонных артерий, |
брюшной, грудной |
частей аорты |
(0,02 = р<0,001). |
С |
возрастом энергия' |
затрачиваемая на |
деформацию 1 |
см3 тканей рассматрива |
емых артерий, повышается (0,05=р<0,001). При 25% деформации это происходит монотонно, с несколько большим приростом величин с 50-летнего возраста для брюш ной аорты. Вероятно, это связано с развитием осложненных поражений и обызвест
влением стенки аорты [3, 4]. |
|
|
|
|
Увеличение |
деформации |
образцов |
до 50% |
вовлекает в процесс более значитель |
ное количество |
структурных |
элементов |
тканей |
артерий, вызывает определенные пере- |
|
Изменение удельной энергии деформации тканей артерий при их |
|
|||||||
|
25% растяжении в зависимости |
от |
возраста (М ± т ) -102 Дж/см3 |
|
|||||
|
|
|
ГА |
|
|
|
|
|
|
Возраст, |
годы |
|
|
|
БА |
ПА |
СА |
|
|
|
|
II |
J. |
|
|
|
|
|
|
11—20 |
1,2 ±0,06 |
1,0 ±0,07 |
|
1,2 ± 0,05 |
1,3 ±0,06 |
1,2 ±0,10 |
|
||
21—30 |
1,2 ± 0 ,10 |
1, 1± 0,04 |
|
1,2 ±0,04 |
1,5 ± 0,06 |
1,2 ± 0,06 |
|
||
31—40 |
1,3 ±0,03 |
1,1 ±0,03 |
|
1,2± 0,06 |
1,6±0,06 |
1,2± 0,07 |
|
||
41—50 |
1,5±0,10 |
1,1 ±0,04 |
|
1,3 ±0,06 |
1,6±0,06 |
1,3 ±0,05 |
|
||
51—60 |
2,2±0,20 |
1,1 ±0,10 |
|
1,4 ±0,07 |
2,0 ± 0,15 |
1,5 ± 0,08 |
|
||
61—70 |
2,2 ± 0,20 |
1,4 ±0,10 |
|
2,8±0,24 |
2,5±0,32 |
1„6± 0,09 |
|
||
71 и |
|
2,7 ± 0,20 |
1,7 ±,0,10 |
|
3,1 ±0,39 |
2,8± 0,38 |
1,6 ± 0,20 |
|
|
старше |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Статисти |
п |
102 |
100 |
|
150 |
123 |
86 |
|
|
ческие |
г |
0,949 |
0,779 |
|
0,853 |
0,948 |
0,985 |
|
|
показа |
Р |
<0,001 |
'<0,001 |
|
'<0,001 |
<0,001 |
<0,001 |
|
|
тели |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. В таблицах 1—3 — ГА, БА, ПА, СА — грудная, брюшная части |
|||||||||
аорты, подвздошные, |
сонные артерии. |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Табл. |
2 |
Изменение удельной энергии деформации тканей артерий |
при их |
50% |
растяжении |
|
|||||
|
в зависимости от возраста |
(Af±m)-102 Дж/см3 |
|
|
|
||||
|
|
|
ГА |
|
|
|
|
|
|
Возраст, |
годы |
|
|
|
БА |
ПА |
|
СА |
|
|
|
II |
1 |
|
|
|
|
|
|
11—20 |
5,0±0,2 |
4,4 ±0,3 |
|
4,8±0,2 |
5,5±0,3 |
'4,6 ± 0,3 |
|
||
21—30 |
5,2 ± 0,2 |
4,5 ± 0,2 |
|
4,7 ±0,1 |
6,0± 0,2 |
4,6±0,2 |
|
||
31—40 |
6,2±0,3 |
4,8 ± 0,2 |
|
5,4 ±0,2 |
6,5±0,2 |
5,2±0,4 |
|
||
41—50 |
7,7 ±0,5 |
5,1 ±0,2 |
|
6,5 ±0,4 |
7,7 ±0,4 |
5,4 ±0,3 |
|
||
51—60 |
8,4 ±0,6 |
5,8±0,4 |
|
7,5 ±0,4 |
9,5 ±0,7 |
7,6±0,5 |
|
||
61—70 |
8,6±0,6 |
7,4 ±0,8 |
|
12,1 ± 1,6 |
11,1 ±0,9 |
8,6±0,4 |
|
||
•71 и |
|
9,4±3,0 |
9,5±0,5 |
|
13,5 ± 2,0 |
11,2 ±0,9 |
9,4 ±0,5 |
|
|
старше |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Статисти- |
п |
84 |
98 |
|
119 |
111 |
|
83 |
|
ческие |
г |
0,973 |
0,905 |
|
0,926 |
0,974 |
0,952 |
|
|
показа- |
р |
<0,001 |
<0,001 |
|
<0,001 |
<0,001 |
<0,001 |
|
|
тели |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Табл. |
3 |
Изменение |
удельной |
энергии |
деформации |
тканей артерий |
при их |
100% |
растяжении |
||
|
в |
зависимости от возраста |
(М ± т ) -102 Дж/см3 |
|
|
|
|||
|
|
|
ГА |
|
|
|
|
|
|
Возраст, |
годы |
|
|
|
БА |
ПА |
|
СА |
|
|
|
II |
1 |
|
|
|
|
|
|
11—20 |
25,7 ± 1,6 |
19,5 ± 1,2 |
|
20,8 ±0,9 |
27,3 ±2,0 |
19,1 ± 1,2 |
|
||
21—30 |
26,2± 1,4 |
20,9 ±1,0 |
|
20,7 ±0,7 |
26,5 ± 1,3 |
21,2 ± 1,6 |
|
||
31—40 |
28,3 ± 1,1 |
25,0 ± 1,5 |
|
30,5 ± 2,0 |
28,9 ±2,8 |
25,0±2,7 |
|
||
4 1 - 5 0 |
— |
27,8 ±1,5 |
|
21,1 ±3,0 |
27,9±2,2 |
28,8 ±1,5 |
|
||
51—60 |
— |
28,9±3,8 |
|
28,4 ±1,7 |
— |
|
— |
|
|
61—70 |
— |
— |
|
— |
— |
|
— |
|
|
71 и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
старше |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Статисти |
п |
37 |
63 |
|
63 |
44 |
|
43 |
|
ческие |
г |
0,924 |
0,993 |
|
0,518 |
0,533 |
|
0,987 |
|
показа |
Р |
<0,001 |
<0,001 |
|
0,05 |
0,09 |
|
<0,001 |
|
тели |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Напряжений в разного рода |
связях, приводит |
к частичному или, как |
это проявляется |
у части образцов старших |
возрастных групп, |
полному разрушению. |
Прирост удель |
ной энергии деформации становится более значительным уже в четвертом десятиле
тии, а^ |
после 50 лет |
для брюшной |
части аорты оказывается |
резко |
выраженным. |
Данный |
факт, вероятно, можно объяснить теми же причинами. |
|
|
||
100% деформацию |
выдерживают |
образцы тканей сосудов |
людей |
до 30-летнего |
|
возраста. Затем число случаев более раннего разрушения образцов при испытании увеличивается. После 50 лет фактически все образцы не проходят это испытание.
Изученные свойства тканей сосудистой стенки, характеризующие слабые межкле точные взаимодействия и их структурную организацию, тесно связаны с функцией сосудов. Следовательно, возрастные изменения этих свойств накладывают определен ный отпечаток на их функцию, на функцию всей сердечно-сосудистой системы.
СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы
1.Хамин Н. С. Метод определения механических свойств биологических мате риалов. — Медицинская техника, М., 1975, с. 55—58.
2.Смирнов А. Ф., Александров А. В., Монахов Н. И., Парфенов Д. Ф., Пота-
®ed°PK°e Г. В., Холчев В. В . Сопротивление материалов.
М., 1975. 463 с.
1970^208тан^илов Г- Г ’ Динамика атеросклеротического процесса у человека. М.,
4. Хамин Н. С. Оценка развития атеросклеротического процесса графоаналити ческим методом. — В кн.: Морфометрия и математическое моделирование патоло гических процессов: Материалы симп. Кутаиси, 1976, с. 21—26.
Читинский государст венн ы й м еди ц ински й |
П ост упило в р е д а к ц и ю |
19.10.82 |
|
институт |
|
|
|
|
М ехан и ка ком позит ны х |
м ат ериалов, |
|
|
1983, № |
3, с. |
5 5 5 -5 5 7 |
У Д К 620.1:678
В. Ф. Зинченко, X. Э. Слава, Д. Э. Паблакс
АВТОМАТИЗАЦИЯ МЕТОДА ИЗМЕРЕНИЯ ТЕПЛОВОЙ АКТИВНОСТИ МАТЕРИАЛОВ
Для диагностики показателей структуры и физико-механических свойств полиме ров и композитов на их основе разработан метод и прибор типа ИТА для экспрессизмерений тепловой активности материала непосредственно в изделии при односто
роннем |
доступе к контролируемой |
поверхности [1, |
2]. |
Расчетная зависимость для |
|||
определения |
тепловой |
активности А |
(Л = у!уС7 где |
^ |
— |
коэффициент теплопровод |
|
ности, у |
— |
плотность, |
С — теплоемкость) получена |
из |
решения по тепловому потоку |
||
q на поверхности для схемы с линейным потоком тепла в полуограниченном твердом
теле, на границе которого поддерживается постоянная температура Т0 (тепловой |
на |
||||
пор), а начальная температура равна |
0: |
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
(и |
Для однородного |
твердого тела |
(для пластины — |
до |
определенного времени |
|
/шах) рассчитанная по |
(1) величина |
тепловой активности |
не |
зависит от времени |
t и |
соответствующего ему потока q, так как при постоянном тепловом напоре Т0 выпол
няются условия ^y/=const, при этом меняется лишь глубина контролируемого тепло вым потоком материала. Однако на практике инерционность электрического нагрева теля термопреобразователя и системы автоматического поддержания постоянной тем пературы в зоне контакта, а также использование для улучшения теплового контакта тонкой (0,5 мм) эластичной, но относительно слаботеплопроводной прослойки между поверхностями нагревателя и контролируемого участка приводят к снижению вели чины теплового напора, особенно в начале эксперимента, что сказывается на записы-
ВВеМоМ графике зависимости поверхностного теплового потока q(t) и требует прове дения тарировочных измерений для различного времени испытаний.
С целью уменьшения влияния отмеченных факторов на работу прибора ИТА на базе системы [3] была создана система автоматизации измерения тепловой актив ности материалов, состоящая из измерительной части, включающей датчики поверх ностного теплового потока и температуры в зоне контакта и аналого-цифровой пре образователь, и управляющей части, в которой для управления экспериментом
используется мини-ЭВМ НР-9600 (возможно использование мини-ЭВМ |
СМ-1 или |
|
СМ-2) на основе |
процессора НР-2100 с операционной системой РТЕ-1. |
Обобщенная |
структурная схема |
системы автоматизации приведена на рис. 1. |
|
Тепловой поток и температура в зоне контакта термопреобразователя с поверх ностью контролируемого участка регистрируются с частотой опроса датчиков 10 Гц. После сбора экспериментальных данных на основе разработанного программного обеспечения проводится первичная обработка измеренной информации, включающая определение нулевого уровня, уровня начала сигналов и цифровую фильтрацию.
Комплекс программ для определения тепловой активности основан на соотно
шении |
|
|
|
A |
d |
Г |
ц(т) |
<7(0 - |
dt |
- I |
___ |
Ул |
|
yt — x |
где ц(т) — функция температуры в зоне контакта. После несложных преобразований численный алгоритм расчета тепловой активности можно представить в следующем виде:
^ (^n+i)---- |
|
q (tn+i) |
|
|
п |
(2) |
|
d |
|
2 |
|
2 — |
n + 1 |
[ W n + i - O + i - V O i + i —0 ] |
|
dt |
i=О |
2 |
|
Численное дифференцирование |
(2) в |
точке |
у0 производится согласно выражению |
1
у'о=—— [- 3 (/ —1 - 10(/о+ 18(/|-6I/2+(/3],
где h — расстояние между выборками.
Для опробования разработанной системы автоматизации была проведена серия измерений тепловой активности различных материалов. На рис. 2 показаны измене
|
|
ние. 1. Структурная схема системы автоматизации. |
|
|
|
Рис. |
2. |
Зависимость расчетных значений тепловой активности силикатного |
стекла |
(/), |
капролоиа |
(2) |
и |
полиметилметакрилата (3), определенных системой автоматизации |
(-------- ) |
и |
прибором |
И Т А - 2 1 0 3 ( ------------- |
) . |
ния условных тепловых активностей силикатного стекла, капролойа и поЛиМетиЛметакрилата, рассчитанных для разных t с использованием системы автоматизации измерения А и прибора ИТА-2103 без системы автоматизации. Значения тепловой
активности материалов представлены в нормированных единицах Л110р = ^ — , где
А с т
A (i) — условная тепловая активность материала, рассчитанная для времени испы тания /; Аст — нормальное значение тепловой активности силикатного стекла.
Как видно из полученных результатов, невыполнение условия TQ= const в зоне контакта термопреобразователя в начальный период измерения тепловой активности прибором ИТА-2103 приводит к пониженным значениям А, рассчитанным по (1), и делает возможным измерения тепловой активности только на достаточно массивных образцах (для рассматриваемого круга материалов — толщиной 10— 15 мм) при времени испытания от 60 с и более. Для измерения А на более тонких образцах требуется проведение тарировки прибора для соответствующего t.
Разработанная система автоматизации метода измерения тепловой активности материалов позволяет учесть влияние отмеченных выше факторов на изменение Г0 и, как видно из представленных на рис. 2 данных, определять нормальные значения А, начиная с ^= 5-М0 с от начала эксперимента. Дальнейшее сокращение этого времени требует исследования переходных процессов в измерительной аппаратуре и зоне контакта термопреобразователя и образца и разработки соответствующих алго ритмов.
С П И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы
1. Зинченко В. Ф., Белова С. Н. Диагностика некоторых показателей структуры и физико-механических свойств стеклопластиков по их тепловой активности. — Ме
ханика |
полимеров, |
1976, N° 1, с. |
128— 132. |
2. |
Зинченко В. |
Ф., Негреева |
С. Н. Метод теплового контроля показателей струк |
туры и свойств композиционных материалов на основе полимеров. — Пром. тепло
техника, |
1981, N° 1, с. 74—79. |
Штраус В. Д. Система автоматизации опре |
|||
3. Адавич П. Н., Индулевич Я . Я |
|||||
деления |
электрических релаксационных |
характеристик |
методом |
поляризационного |
|
тока. — В кн.: Кибернетизация научного эксперимента, |
1978, № 8, |
с. 29—38 (Рига).- |
|||
Институт механики полимеров АН Латвийской. ССР, |
Поступило в редакцию 12.11.82 |
||||
Рига |
|
Механика композитных |
материалов, |
||
|
|
||||
|
|
|
|
1983, № |
3, с. 557—559 |
НОВЫЕ КНИГИ
РЕЦЕНЗИИ. АННОТАЦИИ
И. Г. Матис. Электроемкостные преобразователи для неразрушающего контроля. Рига, 1982. 304 с.
Второе издание монографии пресле дует прежние цели, рассматривая во просы теории и практического приме нения электроемкостных преобразовате лей для неразрушающего контроля ди электрических и коррелирующих с ними других физических характеристик неме таллических материалов. Однако на стоящее издание значительно перерабо тано и дополнено. Приятно отметить, что изменения, внесенные в книгу, на правлены на более широкое и эффек тивное применение электроемкостного метода, расширение возможностей конт роля этим методом. Такой акцент вполне обоснован — книга является своевре менным дополнением к знаниям о ме тодах контроля неметаллических мате риалов, так как за период, прошедший с момента выпуска первого издания, расширилось применение композитных материалов, наблюдается дальнейшее совершенствование их структуры и тех нологии, в частности применение новых армирующих и связующих материалов, схем армирования и гибридных струк тур.
Первая глава, посвященная рассмот рению физических процессов, происхо дящих в материалах в электрическом поле, дополнена разделами об аналогии
между |
механическими |
н электричес |
кими релаксационными |
явлениями, при |
|
мерами |
использования |
моделей гетеро |
генных систем для определения пара метров структуры композита, в частно сти коэффициента армирования, порис тости, влажности. Рассмотрены также возможности косвенного контроля по лимеризации, кристаллизации, старения, плотности, радиопрозрачности. Несом ненно, что этот материал будет спо
собствовать |
более глубокому |
усвоению |
|||
электроемкостного |
метода, |
пониманию |
|||
физических |
процессов, имеющих |
место |
|||
при |
контроле этим |
методом, правиль |
|||
ной |
интерпретации |
результатов |
конт |
||
роля. |
|
|
|
|
|
Вторая глава, содержащая описание конструкций преобразователей, допол нена разделом, посвященным проход ным емкостным преобразователям, ко торые, как известно, предназначены для контроля геометрических и элек трофизических параметров линейно-про тяженных изделий (стержней, нитей, прутков и пр.). Такие конструкции пре
образователей могут представлять ин терес при контроле исходных армирую щих материалов композитов.
Внесены изменения также в главы (третья — пятая), где рассматриваются теория расчета и проектирование элек троемкостных преобразователей с объ ектом контроля в виде однородного и слоистого материала из идеальных, полупроводящих и анизотропных диэлек триков (в частности, в разделы, посвя щенные расчету проходных и трехза жимных преобразователей, преобразова телей с электродами дугообразного се чения, с пространственным электричес ким полем). В плане оптимального проектирования новшеством являются результаты исследования по оптимиза ции квазиинвариантных измерителей — приборов с компенсацией влияния ме шающего фактора в ограниченном диа пазоне. Материал этих разделов пред назначен главным образом для специа листов, занимающихся проектированием измерительной аппаратуры с электроемкостными преобразователями.
Наиболее радикальные изменения вне сены в шестую — заключительную главу, в которой излагаются принципы построения измерительной аппаратуры для электроемкостного неразрушающего метода — в основном опыт Института механики полимеров АН ЛатвССР в данной области. Поэтому обновление со держания шестой главы, по-видимому,
отражает |
изменения |
в |
аппаратурном |
||
оснащении, созданном |
в |
последние годы, |
|||
и учитывает |
современные |
тенденции |
|||
развития |
электронного |
приборостроения |
|||
(непосредственный цифровой |
отсчет, ми |
||||
ниатюризация |
формы, |
|
сопряжение с |
||
ЭВМ и т. п.). Во-первых, это несколько разновидностей измерителей диэлектри ческой проницаемости с компенсацией влияния воздушного зазора или тол щины контролируемого слоя. Во-вто рых, это ряд изменений, предлагаемых для улучшения метрологических харак теристик квазиинвариантных измерите лей и новых способов формирования многомерного сигнала, в частности не прерывной модуляцией глубины проник новения электрического поля. Наконец, качественно новые информационные воз можности демонстрируют приведенные результаты по диэлектрической спектро метрии с использованием в качестве
информационных параметров частотных зависимостей диэлектрической прони цаемости или коэффициента потерь, ха
рактеристик диэлектрического релакса ционного спектра.
Книга написана на должном научном уровне, с оптимальным соотношением
теоретических и прикладных результа тов.
Материал монографии в основном представляет собой обобщение резуль татов оригинальных исследований в об ласти электроемкостного неразрушаю щего метода, проведенных в отделе не
разрушающих физических методов ис следования Института механики поли меров АН Латвийской ССР автором и его сотрудниками. Рецензируемая книга, несомненно, является весовым вкладом в теорию и практику применения элек троемкостного метода и может ока заться очень полезной для ученых, ин женеров, аспирантов н студентов стар ших курсов — для всех, кто занима ется проектированием измерительных средств контроля качества или приме нением их при создании и внедрении новых конструкционных материалов.
А. И. Потапов
с в о й с т в а волокон
Компанией Л. Б., Потапов В. В., Григорян Г . А., Куперман А. М., Пучков Л . В., Зеленский Э. С., Берлин Ал. Ал., Прут Э. В., Ениколопян Н. С. Анализ моделей для расчета реализации прочности арамндных волокон в инти и
микропластике ................................................................. ....... ■ • * • * •
Зосин Л. П., Верховец А. П., Кузьмин В. Н., Левит М. Р., Лелинков О. С., Перепелкин К. Е. Неупругое деформирование некоторых высокомодульных
армирующих в о л о к о н ......................................................................................................
СВОЙСТВА ПОВЕРХНОСТИ РАЗДЕЛА
Зинченко В. Ф. Чувствительность некоторых физико-механических характерис тик к изменению адгезии между компонентами стеклопластика •
жесткость композитов
Арефьев Б. А., Гурьев А. В., Ш оршоров М. X. Механизм развития |
неупру- |
гости композиции с пластичной матрицей и хрупким волокном при |
повтор |
но-статических нагрузках ............................................................................................... |
|
Никольский С. С. О капиллярных и трещинных материалах. 4. Соотношения упругости и термоупругости для среды, упрочненной волокнами или плен
ками |
по |
произвольной схеме ........................................................................................ |
в механике матричных |
Кошелева |
А. |
А. Метод мультиполярного разложения |
|
к о м п о з и т о в ....................................................................................... |
- ................................ |
||
Левин В. А., Булатов Л. А. Концентрация напряжений около кругового от
верстия в теле из вязкоупругого материала ...........................................................
ПРОЧНОСТЬ композитов
391
395
400
407
416
423
Милейко |
С. Т., |
Сулейманов |
Ф. X. Модель усталостного |
разрушения |
композитов |
|
|||
с металлической |
м а т р и ц ей ...................................................................................................... |
|
|
|
|
427 |
|||
Попов К. Г., Хаджов К. Б. Длительная прочность ортотропных материалов, |
|
||||||||
нагруженных не по осям симметрии................................................................................ |
|
|
|
435 |
|||||
Новак М. Усталостные характеристики полиамидов,армированных |
стеклом |
439 |
|||||||
Олдырев П. П. Влияние влаги на многоцнкловую усталость армированных |
|
||||||||
пластиков |
|
|
|
............................................. |
|
446 |
|||
Удовенко |
В. Ф., Кобрин В. Н., Ельчанинов В. П., |
Гречка |
В. |
Д.> Кушна- |
|
||||
ренко С. Г. Экспериментальное исследование термоциклического нагруже |
|
||||||||
ния |
дисперсно-армированных |
композитныхматериалов................................................ |
|
|
457 |
||||
|
|
|
п р о ч н о с т ь и УСТОЙЧИВОСТЬ |
|
|
|
|||
Преображенский И. Н., Коляно Ю. М., Прыймак В. И. Температурные напря |
|
||||||||
жения в стеклотекстолитовой пластинке при неоднородном |
теплообмене |
460 |
|||||||
Пелех Б. Л., Махницкий Р. Н. Приближенные методы решения задач концен |
|
||||||||
трации напряжений возле отверстий в ортотропных пластинках из компо |
|
||||||||
зитных материалов. 4. Концентрация напряжений в пластинках, изготов |
|
||||||||
ленных |
из |
направленно |
армированных волокнистых композитов . . . |
467 |
|||||
Трошина Л. А. Устойчивость трехслойных цилиндрических оболочек несиммет |
|
||||||||
ричного |
строения |
с маложестким заполнителем при |
осевом |
сжатии . . . |
472 |
||||
Богданович А. Е., Кошкина Т. Б. Деформирование и прочность ортотропных |
|
||||||||
цилиндрических |
оболочек, подкрепленных кольцевыми ребрами жесткости |
|
|||||||
при |
динамических сжимающих |
нагрузках.................................................................. |
|
|
476 |
||||
|
|
|
|
ПРОЧНОСТЬ к о н с т р у к ц и й |
|
|
|
|
|
Натов М. А., Колева Б. И. Исследование полимерных листов при двухмерном |
|
||||||||
напряженном состоянии....................................................................................................... |
|
|
|
489 |
|||||
Максименко В. Н., Судаков Н. С. Взаимодействие приклеенного ребра жестко |
|
||||||||
сти с пластиной |
из композитного материала ........................................................... |
|
|
|
493 |
||||
|
|
|
|
ВОПРОСЫ ТЕХНОЛОГИИ |
|
|
|
|
|
Липатов Ю. С. Взаимосвязь термодинамических и реологических свойств би |
|
||||||||
нарных |
полимерных смесей ................................................... |
|
|
|
|
499 |
|||
Черевацкий С. Б ., Ромашов Ю. П., Центовский Е. М., Сидорин С. Г. Опти |
|
||||||||
мальные накопители механической энергии оболочечного типа, |
изготовлен |
|
|||||||
ные |
намоткой |
................................................................................ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
510 |
Гоалда А.-К. В., Крейнин О. П„ Сапрагонас И. И., Мачюлис А. Н. Об особен |
|
||||||||
иостих изменения свойств стеклонаполнеиных полиамидов при диффузном |
|
||||||||
нон |
стабилизации ................................................... |
|
|
|
|
|
|
||
Ж мудь |
И. П., |
Солодовник, П. И., Якушин В. А. Исследование неоднородности |
|
||||||||
механических свойств жесткого пенополиуретана в блоках, полученных |
|
||||||||||
свободным |
вспениванием. |
1. |
Блоки цилиндрической формы............................. |
|
518 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
б и о к о м п о з и т ы |
|
|
|
Парфеев В. М., Грушецкий И. В., Дробышев А. А., Гайдамакина Г. В. Меха |
|
||||||||||
нические свойства эластомеров для искусственных желудочков сердца |
. . |
523 |
|||||||||
Мелнис А. Э., Курземниекс А. X. Влияние влаги на микродеформирование ком |
|
||||||||||
пактной |
костной ткани |
при |
р астяж ен и и ................................................................. |
|
530 |
||||||
|
|
|
|
|
ДИАГНОСТИКА ЖЕСТКОСТИ И ПРОЧНОСТИ |
|
|
|
|||
Куксенко В. С., Станчиц С. А., Томилин Н. Г. Оценка размеров растущих тре |
|
||||||||||
щин |
н |
областей разгрузки по параметрам акустических сигналов . |
. . |
536 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
КРАТКИЕ СООБЩЕНИЯ |
|
|
|
|
Кваша |
А. Н., |
Манько Т. А., Соловьев А. В., Ермолаев И . М., |
Щ енева |
В. Б. |
|
||||||
Изменение температурных характеристик эпоксидных связующих под дейст |
544 |
||||||||||
вием |
магнитного п о л я |
............................................................................................................ |
|
|
|
||||||
Амензаде Р. Ю., Ализаде А. Н., Преображенский И. Н. Вариационная теорема |
546 |
||||||||||
теории неоднородных по толщине оболочек................................................................ |
|
|
|||||||||
Полилов А. Н., Работное Ю. Н. О разрушении композитных труб по форме |
548 |
||||||||||
«китайского |
фонарика» ..................................................................................................... |
|
|
|
|
||||||
Б адалов |
Д. |
С., |
Белостоцкий |
В. |
В., Болотина К. С., Мурашов |
Б. А., |
Саж- |
|
|||
нев В. А., Чудов В. Л. Анализ кинетики отверждения эпоксидных связую |
550 |
||||||||||
щих диэлектрическим резонансным методом на сверхвысоких частотах |
|||||||||||
Кононенко В. Г., Маркус А. М., Кобрин В. Н., Величко Н. И., Удовенко В. Ф. |
|
||||||||||
Влияние протонно-электронного облучения на свойства дисперсно-армиро |
552 |
||||||||||
ванных |
композитных |
м ат ......................................................................................ер и ал о в |
их растяжения |
||||||||
Хамин |
Н. С. Зависимость |
параметров стенок артерий от степени |
|
||||||||
и |
возраста |
человека |
........................................................................................................... |
|
|
|
|
555 |
|||
Зинченко В. Ф., Слава X. Э., Паблакс Д. Э. Автоматизация метода измерения |
|
||||||||||
тепловой |
активности |
материалов ............................................................................... |
|
|
557 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
н о в ы е к н и г и |
|
|
|
Потапов А. И. И. Г. Матис. Электроемкостиые преобразователи для иеразру- |
|
||||||||||
шающего |
к о н т р о л я |
................................................................................................................... |
|
|
|
|
560 |
||||
|
|
|
C O N T E N T S |
|
|
|
||
|
|
|
PROPERTIES OF FIBRES |
|
|
|
||
К оmpanicc |
L. V., Potapov V. V., Grigorjan |
G. A., Kuperman |
A. M., Puchkov |
L. V., |
|
|||
Zelenskij Ё. S.t Berlin |
At. A l, Prut |
В. |
V., Enikolopjan |
N. S. Analysis |
of the |
|
||
models for calculation of the strength realization of aramid fibres in the yarn |
|
|||||||
and |
m icrop lastic........................................................................ |
|
|
|
• • • • • |
• |
^87 |
|
Zosin L |
P., Varkhovec A. |
P., Kuzmin |
V. N., Lev it M. R., |
Lehnkov 0. S., Pere- |
|
|||
pelkin К . E. Unelastic |
deformation |
of some high-modulus reinforced fibres . |
391 |
|||||
|
|
|
PROPERTIES |
OF INTERFACE |
|
|
|
|
Zinchenko |
V F. Sensitivity |
of some physfeal and mechanical characteristics of the |
|
|||||
change |
of adhesion between the components of glass-fibre reinforced |
plastic |
395 |
|||||
|
|
|
STIFFNESS OF COMPOSITES |
|
|
|
||
A refiev В A Guriev A. V., Shorshorov M. H. Mechanism of the |
development of |
nonelasticity in the plastic matrix and brittle fibres composite |
during repeated |
A^i/eo^s/eV/CS ° ^ nAbSout the materials with cappillaries and cracks. 4. The clastic and thcrmoclastic relationships for the media reinforced by fibers or films under
Koshdeva^A . /l^Multipolar method of decomposition in the mechanics of matrix
L e v t n ^ A ^ Bulatov L. A. Stress’ concentration near a circular hole in the body
of a viscoelastic material......................................................................................................
STRENGTH OF COMPOSITES
M ileiko S. T., Suleimanov F. Kh. Model of fatique failure of metal-matrix compo-
Popov^K. G., Hadzliov К. B. Longterm strength of orthotropic materials loaded not
along the axes of symmetry...............................................................................................
400
407
416
423
427
435
Novak M. Characteristic of fatique properties of glass |
reinforced |
polyamides . |
439 |
|||||||||||||||||||||
Oldyrev P. P. Influence of moisture on long-cyclic fatique reinforced plastics |
446 |
|||||||||||||||||||||||
Udovenko |
V. |
F.t |
Kobrin |
V. |
N., |
Elchaninov |
V. |
P., |
Grechka |
|
V. D., |
Kushna- |
|
|||||||||||
renko S.G. Experimental investigation of the thermocyclic loading of disperse |
|
|||||||||||||||||||||||
reinforced |
composite |
materials . . . . |
|
..................................................... 457 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
STRENGTH AND STABILITY |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Preobrazhenskij |
I. Ms, Koljano |
Ju. M., Pryimak |
V. /. Temperature stresses in glass |
|
||||||||||||||||||||
fabricbased |
laminate |
plate |
with |
inhomogeneous |
heat |
exchange . . |
. . |
460 |
||||||||||||||||
Pelekh B. L., Makhnickij R. N. Approximate methods for solving of problems of |
|
|||||||||||||||||||||||
stress |
concentration |
near |
the holes in orthotropic plates of composite |
mate |
|
|||||||||||||||||||
rials. 4. Stress concentration in plates made from |
directionally fibre reinfor |
|
||||||||||||||||||||||
ced |
composites |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
467 |
||||
Troshina L. A. Stability of three-layered cylindrical shells with |
nonsymmetrical |
472 |
||||||||||||||||||||||
structure |
and |
low rigi’dity |
|
core |
under |
axial |
c o m p re ss io n .......................................... |
|
|
|
|
|||||||||||||
Bogdanovich |
A. E., |
Koshkina |
T. B. Deformation and strength of ring-stiffened |
|
||||||||||||||||||||
orthotropic cylindrical |
shells |
under |
dynamic compressive loads . . |
. . |
476 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
STRENGTH OF CONSTRUCTIONS |
|
|
|
|
|
||||||||||
Natov |
M. A., |
Koleva В. I. |
Study |
of polymer sheets |
under two-dimensional |
stress |
|
|||||||||||||||||
s t a t e |
.................................................................................................................................................. V. N., |
Sudakov |
N. S. Interaction between |
|
|
|
|
|
|
489 |
||||||||||||||
M aksimenko |
a |
stringer |
and |
composite |
|
|||||||||||||||||||
p l a t e .................................................................................................................................................. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
493 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PROBLEMS OF TECHNOLOGY |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Lipatov Ju. S. On correlation |
between |
thermodynamic |
and rheological |
properties |
499 |
|||||||||||||||||||
of binary ................................ ................................................................polymer blends |
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
. |
||||||||||
Cherevackij |
B., Romashov Ju. P., Centovskij E. M., Sidorin S. G. Optimum |
|
||||||||||||||||||||||
shell |
structure .................................... |
flywheels, made by w in d in g |
|
|
|
|
|
|
|
|
510 |
|||||||||||||
Gvalda |
A.-K. |
V K r e i n i n |
О. P., |
Sapragonas I. I. Machjulis A. N. On peculiarities |
|
|||||||||||||||||||
of alteration of characteristics of polyamides filled with glass during the |
|
|||||||||||||||||||||||
diffusive ..................................................................................................................... |
stabilization |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
514 |
|||||
Zhmud |
N. |
P., |
Solodovnik |
P. I., |
Jakushin |
V. A. Investigation of |
nonhomogenety |
|
||||||||||||||||
of the mechanical properties of rigid urethan foam in blocks obtained by free |
|
|||||||||||||||||||||||
foaming. ............................................................................................... |
Cylindrical |
b l o c k s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
518 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
BIOCOMPOSITES |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Parfeev |
V. M., |
Grusheckij |
I. |
V., |
Drobyshev A. A., Gaidamakina G. V. Mechanical |
|
||||||||||||||||||
properties ............................................................. |
of elastomer |
for |
artifical heartv en tricle |
|
|
|
|
|
|
523 |
||||||||||||||
Melnis А. Ё., Kurzemnieks A. H. Effect of moisture on the microdeformation of |
|
|||||||||||||||||||||||
compact ........................................................................................bone tissue under t e n s e o n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
530 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
DIAGNOSTICS OF STIFFNESS AND STRENGTH |
|
|
|
|
||||||||||||||
Kuksenko |
|
V. . .S., |
Stanchic |
S. A., |
Tomilin |
N. G Evaluation |
of the |
sizes of |
growing |
536 |
||||||||||||||
cracks |
and |
unloading |
zones |
by parameters of acoustic emission signals |
. . |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
BRIEF COMMUNICATIONS |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Kvasha |
A. |
N., |
Man’ko T. A., |
Solovjev A. V., Ermolaev I. M., Shcheneva |
V. B. |
|
||||||||||||||||||
Change of the temperature characteristics of epoxy resins under influence of |
|
|||||||||||||||||||||||
magnetic ................................................................................................................................... |
field |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
544 |
||||
Amenzade R. Ju., Alizade A. N., Preobrazhenskij I. N. Variation theorem |
of the |
|
||||||||||||||||||||||
theory |
of ............................................. |
shells, |
heterogeneous |
over |
their t h i c k n e s s |
|
|
|
■ |
546 |
||||||||||||||
Polilov |
A. N., |
Rabotnov |
Ju. |
N. |
On |
the |
Chinese |
lantern |
mode of |
composite |
pipes |
|
||||||||||||
f r a c t u ..........................................................................................................................................r e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V. A., |
548 |
|||
Badalov D. S., Belostotskij V. V., Bolotina K. S., Murashov B. A., Sazhnev |
|
|||||||||||||||||||||||
Chudov |
V. L. Study |
of |
the |
curing |
kinetics |
of epoxy |
resins |
by the |
dielectric |
|
||||||||||||||
SHF |
resonance .............................................................................................................. |
m e t h o d |
|
|
|
|
|
V. N„ |
Velichko |
N. I., |
Udovenko |
V. F. |
550 |
|||||||||||
Kononenko |
V. |
G., Markus A. M., Kobrin |
|
|||||||||||||||||||||
Effect of proton-electron radiation on the properties of disperse reinforced com |
|
|||||||||||||||||||||||
posites |
......................................... |
|
|
|
|
|
|
the |
constants of |
arterial |
wall upon |
the degree of |
552 |
|||||||||||
Khamin N. S. Dependence of |
|
|||||||||||||||||||||||
strain and .........................................................................of human age |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
555 |
|||||||||
Zinchenko |
|
V. F., Slava II. A., |
Pablak D. A. Automation of the method for |
ther |
|
|||||||||||||||||||
mal |
activity ........................................................... |
measurement |
of |
composite |
m a t e r i a l s |
|
|
|
|
|
|
557 |
||||||||||||
N E W B O O K S
Potapov A. I. I. G. Matis. Electric capacity transformers for undistroying control |
560 |