- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •1.1.1. Формы и частоты колебаний лопаток турбомашин
- •1.1.3. Основные параметры подобия процессов вибраций лопаток
- •1.2.1. Флаттер (автоколебания) лопаток
- •1.2.2. Вынужденные (резонансные) колебания лопаток
- •1.2.4. Колебания лопаток от вращающегося срыва
- •1.4.1. Прибор для измерения амплитуд колебаний лопаток
- •1.4.2. Сигнализатор колебаний лопаток рабочих колес турбомашин
- •2.6.1. Измерение вынужденных колебаний лопаток методом
- •годографа
- •2.6.2. Влияние связности лопаток на точность измерения их колебаний методом годографа
- •2.8.1. Узкополосные колебания лопаток с частотой, не кратной частоте вращения
- •2.8.3. Широкополосные колебания лопаток
- •3.2.1. Систематическая погрешность
- •3.2.2. Случайные погрешности
- •3.3.3. Область применения индукционных датчиков
- •3.4.2. Особенности конструкции емкостных датчиков
- •3.4.3. Практические замечания
- •Глава 4
- •4.4.1. Функциональная схема прибора ЭЛУРА-5
- •4.4.3. Оборотная развертка
- •4.4.4. Строчная развертка и временная задержка
- •4.4.5. Преобразователь частоты вращения в напряжение (ток)
- •4.7.1. Функциональная схема прибора ЦИКЛ
- •4.7.2. Принципиальная схема прибора ЦИКЛ
- •5.1.3. Расшифровка результатов измерений
- •5.2.1. Индикация обрыва и повреждения лопатки
- •5.2.3. Измерение упругой раскрутки лопаток рабочего колеса
- •5.2.4. Измерение закрутки валов
- •5.3.1. Определение природы колебаний лопаток с помощью прибора ЭЛУРА
- •5.3.2. Индикация уровня колебаний лопаток
- •5.3.3. Измерение амплитуды колебаний лопаток
- •5.3.6. Измерение крутильной составляющей колебаний (коэффициентов разворота)
ной вектора Л, а сдвиг фаз ф — углом его |
поворота. |
Проекция |
|
вектора А на прямую х—х, проведенную под углом фп, |
представ |
||
ляет собой измеряемое |
отклонение уп. Действительно, |
отрезок |
|
ОЛ4=Л соз(фп—ф) = # п. |
При изменении |
частоты возбуждения |
конец вектора А описывает почти замкнутую кривую. Размах кри вой уп(со) равен проекции годографа вектора А на прямую х—х. Для того чтобы при любом положении датчика Дп этот размах был равен максимальной амплитуде, необходимо чтобы проекция годографа на любое направление была одинаковой и равной ЛшахЭтому условию удовлетворяет окружность диаметром Лтах. Оценим, насколько годограф близок к окружности.
Запишем уравнение годографа в полярных координатах. После преобразования формул (2.14) и (2.15) получаем
«Диаметр» этой фигуры, определенный как расстояние между дву мя взаимно перпендикулярными векторами D, зависит от угла фп следующим образом:
{(т)’+Т [1+cosJ l/ 1 +(2 f ts
В этом выражении сумма всех членов, кроме первого, при любом значении фп не превосходит по абсолютному значению 1. Учитывая, что 6^0 ,3 и, следовательно, величина ( JT/ 6 ) 2> 100, можно запи сать
Ошибка такого приближения не превосходит 0,5%. Следовательно, годограф вектора Л действительно достаточно близок к окружно сти диаметром, равным максимальной амплитуде колебаний.
2.6.2. Влияние связности лопаток на точность измерения их колебаний методом годографа
До сих пор речь шла о колебаниях идеальной изолированной лопатки. Однако колесо турбомашины представляет собой связную систему многих осцилляторов (лопаток). При возбуждении коле баний в такой системе амплитудно-фазовая характеристика каж дой лопатки будет отличаться от окружности (см., например, [4, 77]). Для оценки влияния разночастотности лопаток вместо урав нения (2.12), описывающего движение изолированной лопатки, необходимо записать систему г уравнений, каждое из которых
должно содержать коэффициенты взаимного влияния и собствен ные частоты различных лопаток.
Ниже даны оценки ошибок измерения методом годографа амп литуд вынужденных колебаний венца с разночастотными лопатка ми. Оценки получены путем численного эксперимента на ЭВМ.
Математическая модель венца представлена системой уравне ний вида
miyi Н_ §i!Ji -Ь ^iiJi+ |
*+i— р ехР {J № ~Ь (* 1) ?]}> |
(/= 1 ,2 , ...,2).
(2. 18)
В отличие от выражения (2.12) в каждом уравнении системы (2.18), описывающем движение лопатки с номером /, присутствуют члены Pi2f/i-i и Р21УШ, учитывающие взаимодействие /-й лопатки с соседними. Поскольку при колебаниях по низшим формам силы механического взаимодействия пренебрежимо малы, а силы аэро динамического взаимодействия быстро убывают с расстоянием, для оценки достаточно ограничиться аэродинамическим влиянием лишь соседних лопаток [56].
Коэффициенты аэродинамического демпфирования и аэродина мического влияния зависят от параметров потока. При расчетах это учитывалось тем, что коэффициенты р*, Р12 и $21 рассматрива лись как функции кратности колебаний. Учет кратности вызван тем, что вынужденные колебания с более высокой кратностью наблюдаются на меньших скоростях вращения, в результате чего аэродинамические коэффициенты уменьшаются. Кроме того при этом возрастает сдвиг фаз между возмущающими силами, дейст вующими на соседние лопатки.
Расчеты показали, что амплитудно-фазовая характеристика ло паток разночастотного венца несколько отличается от окружности и это отличие тем сильнее, чем больше разночастотность и связ ность лопаток. В этом случае лопатка колеблется со сравнительно большей амплитудой в области частот, далеких от собственной (парциальной) частоты ее колебаний, и результат измерения амп литуды методом годографа может оказаться отличным от резонан сной амплитуды.
Многочисленные расчеты, проведенные для различных степеней расстройки в диапазоне кратностей п от 1 до 4 показали, что амп литуды, измеряемые методом годографа, могут оказаться и больше и меньше максимальных. Для кратностей /г>2 вероятность получе ния ошибки измерения больше 5% практически не отличается от нуля (Р<0,01) и полностью исключены ошибки, превышающие 10%. С ростом кратности вероятность ошибки уменьшается. Этого следовало ожидать, так как с ростом кратности быстро убывают коэффициенты аэродинамического влияния и, следовательно, амп литудно-частотная характеристика приближается к характеристи ке изолированной лопатки.
2.6.3.Методика измерения вынужденных колебаний лопаток
спомощью нескольких периферийных датчиков
Измерение вынужденных колебаний методом годографа являет ся хорошим приемом для турбомашины с изменяемой скоростью вращения. Однако имеется большой класс компрессоров и турбин, жестко связанных с двигателями или генераторами переменного тока и имеющих строго постоянную скорость вращения. Поэтому для таких турбомашин описанный способ неприемлем.
Для измерения вынужденных колебаний лопаток при неизмен ной скорости вращения ротора можно воспользоваться тем, что к различным точкам окружности лопатка приходит в разных фазах. Для определения параметров колебаний достаточно измерить отк лонение лопатки от ее нейтрального положения в нескольких точ ках по окружности, что достигается расположением датчиков в од ной плоскости вращения со сдвигом друг относительно друга на некоторый известный геометрический угол а' Результат каждого измерения можно записать следующим образом:
для первого датчика |
ух = А sin(«pu —<р), |
(2. 19) |
для второго датчика |
у2 = А sin(<p„ — 'р + а'я), |
|
для третьего датчика |
у3= А sin (ср;—<р+2а'п), |
|
где а'п — фазовый угол между датчиками.
Решение системы (2.19) позволяет определить все параметры колебаний, если фазовый угол ап < я .
В том случае, когда кратность п известна заранее, достаточно произвести измерения в двух местах по окружности. Неизвестные А и фп—ф определяются затем из первых двух уравнений системы (2.19):
А = ——— l / |
~ l —(— Y — 2 — cosa'/z , |
|
sin а' V |
\ ух ) |
ух |
<р — <р= arcsin — .
А
Рассмотрим теперь несколько важных вопросов, касающихся ошибок измерения колебаний лопаток дискретно-фазовым методом.
2.7. СТАТИСТИЧЕСКИЕ ПОГРЕШНОСТИ ПРИ ИЗМЕРЕНИИ АМПЛИТУД
Метод измерения амплитуд колебаний, частота которых не кратна частоте вращения, построен в предположении, что в процес се накопления информации каждая лопатка пройдет мимо датчика хотя бы один раз в фазах, соответствующих двум экстремальным Значениям измеряемого параметра. Возникает вопрос — сколь дли тельным должен быть процесс накопления информации для надеж ной реализации этого условия. Очевидно, что увеличение времени накопления приведет к увеличению вероятности зафиксировать полностью весь размах колебаний. Однако, чем больше время на копления, тем больше погрешность из-за возможных изменений ре
жима. Особенно важно сокращение этого времени при измерениях на неустановившихся и опасных режимах, например при измере ниях срывных колебаний вблизи границы помпажа, в процессе выхода на режим и т. д. Поэтому необходимо определить то ми нимальное время накопления информации, при котором с задан ной достоверностью можно утверждать, что измеренная величина мало отличается от истинного значения размаха.
В ряде случаев может оказаться, что необходимое время боль ше допустимого по условиям эксперимента, тогда возникает воп рос о надежности результата измерения.
Итак, сформулируем задачу следующим образом.
Исследуемые колебания представляют собой детерминирован ный или стационарный случайный процесс y(t) с ограниченным размахом 2А. Значения уг отсчитываются через равные интервалы времени То (время одного оборота ротора). Необходимо опреде лить такое число отсчетов N', чтобы разница между максимальным и минимальным отсчетами с заданной вероятностью Р отличалась от размаха 2А не более, чем на Д, т. е.
P = P { 2 A - ( y mVL- y ma) < Д), |
( 2 - 2 0 ) |
где //шах и //min — максимальное и минимальное значения |
уи /'= |
= 1,2, .,N' |
|
Очевидно, что в такой общей постановке задача могла бы быть решена при наличии каких-либо априорных статистических харак теристик процесса, например его плотности распределения и функ ции корреляции. Поскольку заранее таких характеристик обычно получить не удается, оценка (2.20) может быть получена лишь по сле проведения измерений.
Для предварительной оценки необходимого числа отсчетов мож но предположить, что колебания происходят по чисто синусоидаль ному закону со случайной начальной фазой и случайным отноше нием частоты колебаний к частоте вращения (частоте отсчетов). Для таких колебаний плотность распределения определена мето
дом Монте-Карло [8] путем моделирования на ЭВМ процесса изме рений.
Для каждого числа отсчетов N' было проведено Ю5 испытаний,
в каждом из которых вычислялось N' значений г/г (/== 1, 2, .,N') по формуле
//, = sin 2л (/г-|-<р).
Величины кратности п и фазы ф для каждого испытания выби
рались с помощью датчика случайных чисел с равномерным |
рас |
|||
пределением в диапазоне [0 ,1 ]. |
|
|
|
|
™.„,?„СеГ° А^/ЫЛО, ^ р^ едено шесть серий таких испытаний для |
чисел |
|||
тов N |
10; 20; 50; 100; 200 и 300. В каждой серии |
вычисля |
||
лась вероятность (2.20) для различных значений ошибки Д. |
|
|||
Результаты этих испытаний показаны |
на рис. 2.12. |
Приведен |
||
ные здесь кривые позволяют определить |
доверительную вероят |
ность того, что при проведении N' отсчетов статистическая пог решность не превзойдет выбранной величины А.
Так при допустимой погрешности 5% и достоверности измере ния Р = 0,95 получаем N'=50. Это значит, что при частоте враще-
Рис. 2.12. Зависимость достоверности измерения амп литуд от числа отсчетов N' для различных значений допустимой ошибки Д
ния, равной 100 об/с, время, необходимое для регистрации, обстав ляет 1/2 с. При большей скорости вращения можно либо умень шить время регистрации, либо при том же времени получить более достоверный и точный результат измерения.
2.8. ЦИФРОВАЯ ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ
Перед тем как начать описание методов обработки в ЭВМ ре зультатов измерений мгновенных перемещений, измеренных диск ретно-фазовым методом, напомним основное положение теории дискретных измерений [47] — любой процесс с ограниченной поло сой частот полностью определяется своими дискретными значения
ми, отстоящими друг от друга по времени на |
1/2 /в секунд, где |
/п — наибольшая частота в спектре процесса |
(теорема Котельни |
кова). Из этого следует, что если наибольшая ожидаемая частота колебаний лопаток в п раз превосходит частоту вращения, то мгно венное перемещение концов лопаток необходимо измерять не реже, чем в 2п раз за один оборот ротора. Это означает, что число датчи ков Дш установленных равномерно по окружности над рабочим колесом турбомашины, должно быть не меньше ближайшего к 2п
большего целого числа. |
2, следовательно, |
надо уста |
Обычно кратность колебаний |
||
навливать четыре и более датчиков. Установка такого |
числа дат |
чиков на практике сопряжена с большими трудностями. Кроме того