scherbo-sp1
.pdfно δС = ∆ − ∆l2 , а δВ = |
∆l1 |
= |
∆l1 |
. |
|
sin α |
0,5547 |
||||
|
|
|
После подстановки δС и δВ в выражение (2) получим
∆ − ∆l2 = 0,25547∆l1 ,
или
∆ − ∆l2 = 3,6056∆l1 . |
(3) |
Рис. 3.8
4. В уравнение совместности деформаций (3) подставим значения абсолютных деформаций ∆l1 и ∆l2 , выраженных по закону Гука.
∆l |
|
= |
N1l1 |
= |
N1 360,6 |
= 0,001803 N |
1 |
; |
|||||
|
|
|
|
||||||||||
1 |
|
|
EA1 |
2 104 10 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
∆l2 |
|
= |
N2l2 |
= |
|
N2 200 |
= 0,0006666N |
2 ; |
|||||
|
|
2 104 15 |
|||||||||||
|
|
|
|
EA2 |
|
|
|
|
|
||||
0,20 |
−0,0006666N2 = 3,6056 0,001803N1; |
0,0006666N2 + 0,006501N1 = 0,01.
5. Определим величину нормальных напряжений в поперечных сечениях стержней.
σ = |
N1 |
= 29,913 |
= 2,9913 кН |
см2 |
= 29,913 МПа; |
|||
1 |
|
A |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
σ |
2 |
= |
N2 |
= 8,296 |
= 0,553 кН |
см2 |
= 5,53 МПа. |
|
|
|
A |
15 |
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
151 |
|
|
Задания для самостоятельной работы
Задание 1.
Для ступенчатых брусьев, заключенных между двумя жесткими заделками, изображенных на рис. 3.9, построить эпюры N, σ, δ.
|
|
б) |
|
|
а) |
|
|
в) |
Рис. 3.9
Задание 2.
Для стержневых систем, изображенных на рис. 3.10 определить величину допускаемой нагрузки из условия прочности по допускаемым напряжениям. Принять [σ] =160 МПа.
а) |
|
б) |
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.10
ТЕМА № 4
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ
Цель занятия: приобрести практические навыки для определения положения главных центральных осей и значений главных центральных моментов и радиусов инерции для различных видов плоских сечений.
152
Общий порядок решения задачи следующий:
1)разбивают сложное сечение на простые составные части;
2)для каждой составной части вычисляют или выписывают из сортамента прокатной стали значения площадей, осевых и центральных моментов инерции относительно собственных центральных осей, основные размеры, положения центров тяжести;
3)выбирают произвольные оси и вычисляют координаты центров
тяжести zi, yi составных частей плоского сечения относительно их;
4) определяют координаты центра тяжести всего сечения относительно произвольных осей по формулам
z |
c |
= |
∑Ai zi |
; |
y |
c |
= |
∑Ai yi |
; |
|
∑Ai |
∑Ai |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
5)через полученное положение центра тяжести проводят центральные оси zcyc параллельно произвольным осям zy;
6)вычисляют координаты центров тяжести составляющих частей zic, yic относительно центральных осей zcyc по зависимостям
zic = zi − zc ; yic = yi − yc ;
7) вычисляют осевые и центральные моменты инерции составных частей относительно центральных осей, используя формулы параллельного переноса:
J (i) = J (i) |
+ y2 |
A ; |
J |
(i) = J (i) + z2 |
A ; |
||||||
zc |
z0 |
|
ic |
i |
|
yc |
|
|
y0 |
ic |
i |
|
J (i) |
|
= J (i) |
+ z |
ic |
y |
ic |
A |
; |
|
|
|
zc yc |
|
z0 y0 |
|
|
i |
|
|
8) вычисляют осевые и центробежный моменты инерции всего сечения относительно центральных осей zcyc как сумму соответствующих моментов инерции составных частей:
|
n |
|
n |
|
n |
J zc |
= ∑J z(ci) ; |
J yc |
= ∑J y(ic) ; |
J zc yc |
= ∑J z(ci)yc ; |
|
i=1 |
|
i=1 |
|
i=1 |
9) определяют положения главных центральных осей U и V по формуле
tg2α = − 2J zc yc .
J zc − J yc
При положительном значении α центробежные оси zcyc поворачивают на угол α против часовой стрелки, а при отрицательном значении – по часовой стрелке, чтобы они стали главными центральными.
153
Ось U(max) будет составлять угол α с той центральной осью, относительно которой осевой момент инерции имеет большее значение, а ось V(min) – c осью, имеющей меньшее значение осевого момента инерции.
10) значение осевых моментов относительно главных центральных осей удобнее всего определять по формулам
Jmax = JU |
= |
J zc + J yc |
± |
1 |
(J z |
c |
− J y |
c |
)2 + 4J z2 |
y |
c |
. |
||
2 |
2 |
|||||||||||||
min |
V |
|
|
|
|
c |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11) значения радиусов инерции относительно главных центральных частей определяют по зависимостям
i = Ju ; |
i = Jv . |
||
V |
A |
U |
A |
|
|
Пример 1.
Для сечения, изображенного на рис. 4.1, определить значения главных центральных моментов инерции сечения.
20
80
20
yC
y02
z02
y01 |
50 |
|
= |
|
|
|
|
|
|
2C |
|
z01 |
y |
zC |
|
||
C |
|
|
|
= 50 |
|
y03 |
3C |
|
y |
|
|
|
|
z03 |
20 20 20
Рис. 4.1
154
1. Разбиваем сечение на простые составные части в виде трех прямоугольников и для них проводим собственные центральные оси zoiyoi.
y01
h1=8 см
b1=2 см
z01
h2=2 см
h3=2 см
Рис. 4.2
y02
z02
b2=6 см
y03
z03
b3=6 см
2. Определим площади поперечных сечений составных частей и всего сечения.
A1 = b1 h1 = 2 8 =16см2 ; A2 = b2 h2 = 6 2 =12см2 ; A3 = b3 h3 = 6 2 =12см2 ;
A = A1 + A2 + A3 =16 +12 +12 = 40см2.
3. Определим значения осевых и центробежных моментов инерции составляющих фигур относительно собственных центральных осей zoi – yoi.
J z |
01 |
= |
b1h13 |
|
= 2 83 |
= 85,333cм |
4 ; J y |
01 |
= |
h1b13 |
|
= |
8 23 |
= 5,333см4 . |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
12 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
||||
|
J z |
02 |
= |
b2h23 |
= 6 23 |
= 4 см4 |
; J y |
02 |
= |
h2b23 |
|
= |
2 62 |
= 36 см4 . |
||||||||||||
|
|
|
12 |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
12 |
|
12 |
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
J |
z03 |
= J |
z02 |
= 4 см4 ; |
J |
y03 |
|
= J |
y02 |
|
= 36 см4 . |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Центробежные моменты инерции фигур при наличии даже только одной оси симметрии равны нулю. Поэтому
J z01y01 = 0; J z02 y02 = 0; J z03y03 = 0.
155
4. Положение центра тяжести и положение главных центральных осей для сечения, имеющего две оси симметрии, известно. Центр тяжести будет на пересечении осей симметрии, а главные центральные оси совпадают с осями симметрии, т. е. оси zcyc – главные центральные оси.
Координаты центров тяжести составляющих фигур относительно
главных центральных осей zcyc равны: |
|
||||
|
z1c = 0; |
y1c = 0; |
|||
z2c = 0; y2c = |
80 |
+ |
20 |
= 50 мм = 5см; |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
z3c = |
|
80 |
+ |
20 |
= −50мм = −5см. |
0; y3c = − |
2 |
|
|||
|
|
|
2 |
|
5. Определим значения осевых моментов инерции составляющих частей и всего сечения относительно главных центральных осей zcyc.
|
J z(1c) = J z01 , |
так как оси zc и z01 совпадают. |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
(1) |
= 85,333см4 . |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zc |
|
|
|
|
|
||
Аналогично |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J (1) |
= J |
y01 |
= 5,333см4 ; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yc |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J (2) |
= J |
y02 |
= 36 см4 ; |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yc |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J (3) =J |
y03 |
= 36cм4 . |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yc |
|
|
|
|
||||
Для нахождения J (2) и J |
(3) |
|
воспользуемся формулами параллельно- |
|||||||||||||||
го переноса. |
|
|
|
|
|
zc |
|
|
zc |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
J (2) = J |
z02 |
+ y |
2 |
A = 4 +52 12 = 304см4 . |
|||||||||||
|
|
|
zc |
|
|
|
2c |
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
J (3) |
= J |
z03 |
+ y2 |
|
|
A |
= 4 + (−5)2 12 = 304см4 . |
||||||||
|
|
|
zc |
|
|
|
3c |
|
|
|
3 |
|
|
|
||||
J |
zc |
= J (1) |
+ J |
(2) |
|
+ J (3) |
= 85,333 +304 + 304 = 693,333см4 . |
|||||||||||
|
|
zc |
|
|
zc |
|
|
|
zc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
yc |
= J |
(1) |
+ J |
(2) + J |
(3) = 5,333 + 36 +36 = 77,333см4 . |
|||||||||||
|
|
|
yc |
|
|
|
yc |
|
|
|
yc |
|
|
|
|
|
||
Итак, главные |
центральные |
|
моменты инерции J zc = 693,333см4 , |
J yc = 77,333см4 , а центробежный момент инерции сечения в силу наличия симметрии и по свойству главных центральных осей J zc yc = 0.
156
Значения радиусов инерции относительно главных центральных осей равны
iy |
|
|
= |
J z |
c |
= |
693,333 |
= 4,163см. |
|
c |
|
40 |
|||||||
|
|
A |
|
|
|
||||
iz |
|
= |
J y |
c |
= |
77,333 |
=1,390 см. |
||
c |
|
|
40 |
||||||
|
|
|
A |
|
|
Пример 2.
Для сечения, составленного из двутавра № 20 и швеллера № 20, изображенного на рис. 4.3, определить значения главных центральных моментов инерции сечения.
|
|
|
yC |
y |
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
y01 |
y02 |
|
76 |
|
9 |
C2 |
z02 |
|
|
|
||||
20,7 |
|
5,2 |
|||
|
|
=64,4 |
|
||
|
|
|
|
zC |
|
|
|
|
2C |
|
|
|
|
|
y |
C |
|
|
|
|
=56,3 |
=220,7 |
|
200 |
|
z01 |
|||
=156,3 |
C1 |
2 |
|||
y |
C1 |
y |
|||
|
|
C |
|
=100 |
|
|
|
|
|
||
|
|
y |
5,2 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8,4 |
y |
100
Рис. 4.3
z
1. Выписываем из сортамента прокатной стали все данные для прокатных профилей, необходимые для дальнейшего расчета и вычерчивания профилей.
1) Двутавр № 20
h = 200мм; b =100мм; d = 5,2 мм; t = 8,4мм; A = 26,8см2 |
; |
1 |
|
157 |
|
J |
z01 |
=1840 см4 |
, J |
y01 |
=115см4 |
, J |
z01y01 |
= 0. |
|
|
|
|
|
|
2) Швеллер № 20
h = 200 мм; b = 76 мм; d = 5,2мм; t = 9 мм; |
A = 23,4 см2 ; |
||||||||||
J |
z02 |
=113см4 |
; J |
y02 |
=1520 см4 |
; J |
z02 y02 |
= 0; |
z |
0 |
= 2,07 см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Определяем координаты центра тяжести сечения относительно произвольных осей zy.
Одна координата центра тяжести и положение одной из главных центральных осей нам известны. Так как сечение имеет одну ось симметрии, то одна из главных центральных осей совпадает с нею, и центр тяжести лежит на этой оси, т. е. zc = 0.
Вторую координату центра тяжести сечения yc определяем по фор-
муле
y = A1y1+A2 y2 , c A1+A2
где y1 и y2 – координаты центров тяжести двутавра и швеллера относительно произвольной оси z.
y1 = h21 = 2002 =100мм =10 cм;
y2 = h1 + z0 = 200 + 20,7 = 220,7 мм = 22,07 cм.
yc = |
26,8 10 + 23,4 22,07 |
=15,63cм. |
|
26,8 + 23,4 |
|
3. Через найденное положение центра тяжести проведем главные центральные оси zcyc параллельно вспомогательным осям zy и определим координаты центров тяжести двутавра и швеллера относительно их.
z1c = 0; y1c = y1 − yc =10 −15,63 = −5,63см; z2c = 0; y2c = y2 − yc = 22,07 −15,63 = 6,44см.
4. Определим значения осевых моментов инерции профилей и всего сечения относительно главных центральных осей zcyc.
Оси y01 и y02 совпадают с главной центральной осью yc, а поэтому
J (1) = J |
y01 |
=115см4 ; |
J (2) = J |
y02 |
=1520 см4 . |
yc |
|
yc |
|
Оси z01 и z02 параллельны главной центральной оси zc и находятся на расстоянии y1c и y2c соответственно. Для определения осевых моментов двутавра и швеллера относительно главной центральной оси zc воспользуемся формулами параллельного переноса.
158
J (1) = J |
z01 |
+ y2 |
A =1840 + (−5,63)2 2,68 = 2689,5 |
см4 ; |
||||||||
zc |
|
|
|
1c |
1 |
|
|
|
||||
J |
(2) |
= J |
z02 |
+ y2 |
A |
=113 + 6,442 23,4 =1083,5cм4 . |
||||||
|
zc |
|
|
|
|
|
2c |
2 |
|
|
||
Для всего сечения |
|
|
|
|
|
|||||||
|
J |
zc |
= J |
(1) |
+ J |
(2) |
= 2689,5 +1083,5 = 3773см4 ; |
|
||||
|
|
|
|
|
zc |
|
|
zc |
|
|
||
|
|
|
J |
yc |
= J |
(1) + J |
(2) =115 +1520 =1635см4 . |
|
||||
|
|
|
|
|
|
yc |
|
yc |
|
Пример 3.
Для сечения, составленного из швеллера № 18 и равнобокого уголка 140×140×10, как показано на рис. 4.4, определить значения главных центральных моментов инерции.
|
=22,3 |
|
2c |
|
y |
=60,5 |
10 |
y |
|
c |
|
|
zc=13,4 |
|
|
y01 |
|
V |
|
|
yc |
y |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
5,1 |
|
|
8,7 |
|
|
|
z2c=24,8 y02 |
|
|
z1c=32,8 |
|
180 |
||
|
|
|
|
C1 |
z01 |
|
|
27° |
|
|
|
=29,5 |
|
|
|
C |
|
|
|
z |
|
||
|
|
1c |
|
||||
|
|
|
c |
||||
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
C2 |
|
|
|
|
|
=90 |
|
|
z |
02 |
|
=38,2 |
|
|
|
|
|
|
|
y |
||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
z2=38,2 |
|
|
z1=194 |
|
z |
|
|
|
|
|
U |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
140 |
|
|
|
70 |
|
|
|
Рис. 4.4
1. Выпишем из сортамента прокатной стали все необходимые данные для дальнейшего расчета.
1) Швеллер № 18 (рис. 4.5).
h1 =180мм; b1 = 70мм; d1 = 5,1мм; t1 = 8,7 мм;
159
A = 20,7 см2 |
; J |
z01 |
=1090см4 |
; J |
y01 |
= 86cм4 |
; |
z |
0 |
=1,94см. |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Центробежный момент инерции J z01y01 = 0.
2) Уголок равнобокий 140×140×10 (рис. 4.6).
|
|
|
|
b =140мм; d |
2 |
=10мм; A = 27,3см2 ; |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
z02 |
= J |
y02 |
= 512 см4 |
; J |
v |
= J |
max |
= 814 см4 |
; |
J |
u |
= J |
min |
= 211см4 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z0 = y0 = 3,82 см.
Центробежный момент инерции для равнобокого уголка
h1
J |
z02 y02 |
= ± |
Jmax − Jmin |
. |
|
|
|
|
|||||
|
2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
y01 |
|
|
|
|
|
z0 |
1 |
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
z0 |
|
|
|
|
|
y02 |
|
|
|
|
|
U |
V |
z01 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
b |
|
C1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
d1 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
2 |
z02 |
|||
|
|
|
y |
d |
|
|
b1 |
|
|
|
|
|
b2 |
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.5 |
Рис. 4.6 |
|
Знак устанавливается по положению оси V(min). Эта ось всегда пересекает уголок по двум стенкам и перпендикулярна биссектрисе прямого угла уголка. Если ось V(min) проходит через 1-ю и 3-ю четверть круга, то центробежный момент положителен, а если через 2-ю и 4-ю четверть круга, то центробежный момент отрицательный.
В нашем примере ось V(min) проходит через 1-ю и 3-ю четверть, следовательно, центробежный момент уголка положительный.
J z |
02 |
y |
02 |
= |
814 − 211 |
= 301,5см4 . |
|
|
|
2 |
|
||
|
|
|
|
|
160 |
|