Distantsionny_kontrol_psikhofiziologicheskogo_sostoyania_s_pomoschyu_sverkhshirokopolosnoy_RLS
.pdf301
В табл. 4.4 приводятся значение КНД в режиме излучения и приема гармонических сигналов,
рассчитанное по формуле (4.38) и по известной методике [266]. Высокая точность совпадения резуль-
татов свидетельствует о достоверности решения задачи приема.
4.6.5. Согласованные передающий и приемный вибраторы
Рассмотренные модели прямолинейных симметричных вибраторов не учитывают потери на из-
лучение в режиме передачи и потери на отражение в режиме приема электромагнитных волн, а также неравномерность распределения волнового сопротивления вдоль плеч вибратора, что в практических случаях при использовании тонких вибраторов может привести к значительным искажениям СШП сигналов (см. рис. 4.111).
Уменьшить неравномерность распределения волнового сопротивления в антенне и обеспечить лучшую согласованность с линией передачи и свободным пространством можно, уменьшая угол между плечами вибратора (рис. 4.127). Это позволяет снизить искажения сверхширокополосных сиг-
налов, что иллюстрируют рис. 4.128 и 4.129.
z |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
M |
0 |
|
r |
|
|
l 2
Рис. 4.127. Согласованный вибратор со сведенными плечами
302
Uген N( |
|
uпрм |
, |
|
|
Uпрм2( t) |
t) t
|
0.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.2 |
|
9 |
|
9 |
|
9 |
|
9 |
|
9 |
|
9 |
|
9 |
|
9 |
|
9 |
|
8 |
|
|
0 |
||||||||||||||||||||
|
1 10 |
|
2 10 |
|
3 10 |
|
4 10 |
|
5 10 |
|
6 10 |
|
7 10 |
|
8 10 |
|
9 10 |
|
1 10 |
|
t
Uген_пик |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
65.762 20 |
|
Uген_пик |
44.39 |
10 |
|
Wген |
49.35 |
||
|
|
|
|
||||||
Рис. 4.128. Сигналlog |
на выходе симметричногоlog |
вибратора |
|||||||
Uпрм_пик |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uпрм_пик |
|
|
Wпрм |
|
с
t_ген |
|
10 |
t_прм |
|||
2.181 10 |
||||||
|
|
|
70 |
0 |
20.629 |
|
углом между плечами9 |
|
|||||
t_прм 4.498 10 |
t_ген |
|
|
|
|
0.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
uпрм |
|
, t 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uпрм( t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.2 |
2 10 10 |
4 10 10 |
6 10 10 |
8 10 10 |
|
1 10 9 |
1.2 10 9 |
1.4 10 9 |
1.6 10 9 |
|
1.8 10 9 |
|
2 10 9 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10log |
Wген |
|
|
|
10 |
t_прм |
|
|||
|
|
|
|
|
50.01 |
54.193 |
t_ген 2.181 10 |
|
1.02 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
||||||||
|
Рис. 4.129. Сигнал на выходе симметричного |
вибратора |
с углом между плечами 30 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
Uпрм_пик |
|
|
Wпрм |
|
|
|
|
10 |
t_ген |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
t_прм |
2.224 10 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В согласованной антенне импульсы тока не отражаются от концов вибратора, а полностью излучаются в окружающее пространство. Поэтому распределение тока в согласованной передающей антенне, в отличие от выражения (4.24), описывается только импульсами, распространяющимися от точки питания к концам антенны:
|
|
|
|
z |
|
||
I1 |
z 0,t I t |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
c |
(4.39) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
||
I |
2 z 0,t I t |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
303
В плоскости передающего вибратора поле описывается выражением, состоящим из суммы импульсов двух плеч вибратора:
E ( ,t) E1 ( ,t) E2 ( ,t) , |
(4.40) |
где
|
|
|
Zc |
|
E1 |
( ,t) |
|
|
I t |
|
|
|||
|
4 |
r sin 1 |
|
|
|
|
|
|
|
Zc |
|
|
E2 |
( ,t) |
|
|
I t |
|
|
r sin2 |
||||
|
4 |
|
|
r |
|
l |
|
|
|
|
I t |
|
|
|
|
|||
c |
|
c |
|
r |
|
l |
|
|
|
|
I t |
|
|
|
|
|||
c |
|
c |
|
r l cos |
|
|
|
1 |
1 |
cos 1 |
, |
|
|||
c |
|
|
|
r l cos2 |
|
|
|
|
1 |
cos 2 |
, |
|
|||
c |
|
|
|
|
, |
|
2 |
|
. |
|
1 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
|
|
|
|
(4.41)
(4.42)
(4.43)
Напряжение на выходе согласованного приемного вибратора определяется аналогично:
uпрм , t uпрм1 , t uпрм1 , t , |
(4.44) |
где
|
, t |
1 |
|
|
|
uпрм1 |
|
u t |
|||
sin 1 |
|||||
|
|
|
|
|
, t |
1 |
|
|
|
uпрм2 |
|
u t |
|||
sin 2 |
|||||
|
|
|
|
r |
|
l |
|
|
|
|
u t |
|
|
|
|
|||
c |
|
c |
|
r |
|
l |
|
|
|
|
u t |
|
|
|
|
|||
c |
|
c |
|
r l cos |
|
|
|
1 |
1 |
cos 1 |
, |
|
|||
c |
|
|
|
r l cos2 |
|
|
|
|
1 |
cos 2 |
. |
|
|||
c |
|
|
|
(4.45)
(4.46)
Проверка достоверности решений (4.40) – (4.46) проводилась путем сравнения численных рас-
четов и экспериментальных исследований. На рис. 4.111,а показан сигнал генератора, возбуждающий передающий вибратор со сведенными плечами длиной 0, 25 м (рис. 4.130). Для улучшения согласо-
вания использовался плавный переход от коаксиальной линии к двухпроводной цилиндрической ли-
нии и антенне.
304
Принимаемый сигнал рассчитывался на основании последовательного применения решений задачи излучения, а затем задачи приема, а также экспериментально регистрировался с помощью стробоскопического осциллографа с полосой 0-18 ГГц. На рис. 4.131, 4.132 показаны временные формы расчетных и экспериментальных принимаемых сигналов для вибраторов с углом между пле-
чами 300 и 500 . Среднее квадратическое отклонение численных расчетов и натурных изме-
рений составило 0,47% и 0,79% соответственно, что свидетельствует о достаточно высокой точности представленного временного метода расчета сверхширокополосных антенн.
Рис. 4.130. Согласованный симметричный вибратор со сведенными плечами
|
1 |
|
|
|
uпрм расч t |
|
|
|
0.047 |
|
|
|
|
|
Uрасч(t) |
|
|
|
|
uпрмUэксэкс(t)t |
0 |
|
|
|
|
1 |
5 10 10 |
1 10 9 |
1.5 10 9 |
|
0 |
|||
|
|
|
t |
|
Рис. 4.131. Расчетная и экспериментальная временная форма |
на выходе приемного согласованного вибратора с углом между плечами 300
305
|
1 |
|
|
|
|
uпрм расч t |
|
|
0.079 |
||
|
|
|
|
||
Uрасч(t) |
|
|
|
|
|
Uэкс(t) |
0 |
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
uпрм экс |
|
|
|
|
|
|
1 |
5 10 10 |
1 10 |
9 |
1.5 10 9 |
|
0 |
||||
|
|
|
t |
|
|
Рис. 4.132. Расчетная и экспериментальная временная форма на выходе приемного согласованного вибратора с углом между плечами 500
Однако вибраторная антенна обладает незначительной площадью излучающего раскрыва.
Увеличение поверхности антенны и, следовательно, амплитуды сигналов возможно в биконических вибраторах со сведенными плечами и в ТЕМ-рупорах.
4.6.6. Согласованный ТЕМ-рупор
В основе модели ТЕМ-рупора лежит конструкция согласованного вибратора со сведенными плечами. Представим поверхность излучающих пластин ТЕМ-рупора суммой симметричных вибра-
торов (рис. 4.133).
l
Рис. 4.133. Ленточный ТЕМ-рупор, представленный суммой вибраторов со сведенными плечами
306
Поле центрального вибратора в направлении нормали к поверхности раскрыва, то есть в направлении максимального излучения, распространяется раньше полей других вибраторов. Таким образом, сигнал ТЕМ-рупора можно представить суммой запаздывающих полей N-го количества условных составных вибраторов. Поэтому амплитуда излучаемого сигнала возрастает за счет сумми-
рования полей вибраторов. Однако запаздывание элементарных полей приводит к увеличению про-
должительности суммарного поля ТЕМ-рупора, что несколько уменьшает ширину диапазона частот антенны.
4.6.7. Конструкции и параметры эффективных сверхширокополосных антенн для биора-
даров
Ниже приводятся параметры некоторых конструкций сверхширокополосных антенн, использу-
емых в биорадарах.
Биконический симметричный вибратор (рис. 4.134) является наиболее простой сверхширокопо-
лосной антенной, которая позволяет излучать и принимать сверхширокополосные сигналы без зна-
чительных искажений (рис. 4.135).
Рис. 4.134. Симметричный биконический вибратор
Среднее значение коэффициента стоячих волн по напряжению (КСВН) биконического вибра-
тора длиной 20, 7 см с углом сведения 40 градусов в диапазоне от 3 до 10 ГГц составляет 1,733, а ко-
307
эффициента |
усиления |
(КУ) |
в |
диапазоне |
частот |
от |
2 |
до |
10 ГГц равняется 6,78 дБ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Щелевая антенна (рис. 4.136) также позволяет формировать сверхширокополосные сигналы |
в |
пространстве без значительных искажений (рис. 4.137). В зависимости от размеров антенны и профи-
ля щели достигается необходимая частотная зависимость КСВН и КУ в заданном диапазоне. Напри-
мер, при размерах антенны 20х30 см среднее значение КСВН в полосе частот от 1 до 10 ГГц состав-
ляет 1,435, а КУ в диапазоне от 0,8 до 7 ГГц – 6,96 дБ.
|
0.5 |
|
|
|
|
|
|
|
0.25 |
|
|
|
|
|
|
Uпрм(t) |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|
0.5 |
4 10 10 |
8 10 10 |
1.2 10 9 |
1.6 10 9 |
2 10 |
9 |
|
0 |
||||||
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
Рис. 4.135. Сверхширокополосный сигнал на выходе |
|
приемного биконического симметричного вибратора
Рис. 4.136. Сверхширокополосная щелевая антенна
309
|
5 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
КСВН(f) |
3 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
1 |
2 109 |
4 109 |
6 109 |
8 109 |
1 1010 |
|
0 |
|||||
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
Рис. 4.139. Частотная зависимость КСВН |
|
|||
|
|
многочастотной щелевой антенны |
|
0.5
0.25
Uпрм(t) 0
0.25 |
|
|
|
|
|
0.5 |
2 10 9 |
4 10 9 |
6 10 9 |
8 10 9 |
1 10 8 |
0 |
t
Рис. 4.140. Искажение сверхширокополосного сигнала многочастотной щелевой антенной