- •Прикладная механика твердого деформируемого тела
- •Часть 2
- •Прикладная механика твердого деформируемого тела
- •Часть 2
- •Введение
- •Глава 1 основы теории упругости
- •1.1 Основные положения, допущения и обозначения
- •1.2 Уравнения равновесия элементарного параллелепипеда и элементарного тетраэдра
- •1.3 Нормальные и касательные напряжения по наклонной площадке
- •1.4 Определение главных напряжений и наибольших касательных напряжений в точке
- •1.5 Напряжения по октаэдрическим площадкам
- •1.6 Понятие о перемещениях. Зависимости между деформациями и перемещениями
- •1.7 Относительная линейная деформация в произвольном направлении
- •1.8. Уравнения совместности деформаций
- •1.9 Закон Гука для изотропного тела
- •1.10 Плоская задача в прямоугольных координатах
- •1.11 Плоская задача в полярных координатах
- •1.12 Возможные решения задач теории упругости
- •1.13 Решение задач в перемещениях
- •1.14 Решения задач в напряжениях
- •1.15 Случай температурного поля
- •1.16 Краткие выводы
- •Глава 2 простейшие осесимметричные задачи
- •2.1 Уравнения в цилиндрических координатах
- •2.2 Деформация толстостенного сферического сосуда
- •2.3 Сосредоточенная сила, действующая на плоскость
- •2.4 Частные случаи загрузки упругого полупространства
- •2.5 Вдавливание абсолютно жесткого шара в упругое полупространство
- •2.6. Задача об упругом смятии шаров
- •Глава 3 толстостенные трубы
- •3.1 Общие сведения. Уравнение равновесия элемента трубы
- •3.2 Исследование напряжений при давлении на одном из контуров
- •3.3 Условия прочности при упругой деформации
- •3.4 Напряжения в составных трубах.
- •3.5 Понятие о расчете многослойных труб
- •3.6 Примеры
- •Глава 4 пластины и мембраны
- •4.1 Основные определения и допущения
- •4.2 Дифференциальное уравнение изогнутой срединной поверхности пластины в прямоугольных координатах
- •4.3 Цилиндрический и сферический изгиб пластины
- •4.4 Изгибающие моменты при осесимметричном изгибе круглой пластины
- •4.5 Дифференциальное уравнение изогнутой срединной поверхности круглой пластины
- •4.6 Граничные условия. Наибольшие напряжения и прогибы. Условия прочности
- •4.7 Температурные напряжения в пластинах
- •4.8 Определение усилий в мембранах. Цепные усилия и напряжения
- •4.9 Приближенное определение прогиба и напряжений в круглой мембране
- •4.10 Примеры
- •Глава 5 оболочки
- •5.1 Общие сведения об оболочках
- •5.2 Понятие о расчете оболочки произвольной формы
- •5.3 Оболочка вращения, нагруженная нормальным давлением
- •5.4 Изгиб цилиндрической круговой оболочки
- •5.5 Определение усилий и перемещений в длинной цилиндрической оболочке
- •5.6 Длинная цилиндрическая оболочка, подкрепленная кольцами
- •5.7 Местные напряжения в сопряжении оболочек Уравнение совместности деформации.
- •5.8 Определение перемещении и усилий в короткой цилиндрической оболочке
- •5.9 Температурные напряжения в цилиндрической оболочке
- •5.10 Напряженное состояние цилиндрической оболочки и условие прочности
- •5.11 Примеры
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •Часть 2 Осесимметричные задачи теории упругости
5.4 Изгиб цилиндрической круговой оболочки
Основные зависимости для случая изгиба замкнутой круговой цилиндрической оболочки, нагруженной равномерным радиальным давлением q (рис. 91), можно получить без использования общей теории оболочек. Считаем, что отношением толщины оболочки к радиусу кривизны можно пренебречь ввиду его малости по сравнению с единицей. В таком случае при изгибе деформации и напряжения пропорциональны расстоянию z от волокна до срединной поверхности, а при отсутствии изгиба распределяются равномерно по толщине оболочки.
Рис. 91
Выделим из оболочки элемент двумя поперечными сечениями, находящимися на расстоянии dx друг от друга, и двумя радиальными сечениями, образующими между собой угол d. Усилия, действующие на вырезанный элемент, показаны на рис. 92.
Вследствие круговой симметрии оболочки и нагрузки относительно оси цилиндра поперечная силы Qy и крутящие моменты Н отсутствуют, а продольная сила Ny и изгибающий момент My постоянны по длине окружности. Вследствие того, что давление q нормально к срединной поверхности, сдвигающие силы Т отсутствуют. Поэтому для десяти составляющих усилий (5.1) имеем:
Рис. 92
.
Остаются лишь усилия, указанные на рис. 92, причем усилия Nу и My при переходе от одного радиального сечения к другому не получают приращения. Из шести уравнений равновесия три превращаются в тождества. Остальные три запишутся так:
(5.13)
(5.14)
(5.15)
На основании уравнения (5.13) можно заключить, что т. е. продольная сила Nx постоянна. В частности, она может равняться нулю при отсутствии у цилиндрической оболочки торцовых днищ.
Уравнение (5.14) после замены , сокращения двойки в первом члене и всех членов на dxd примет вид
. (5.16)
В уравнении (5.15) второй член высшего порядка малости может быть отброшен. Тогда после сокращения на Rd dx оно примет вид:
. (5.17)
Это уравнение показывает, что установленная для стержней зависимость между поперечной силой и изгибающим моментом справедлива и в отношении к рассматриваемой оболочке. Подставив эту зависимость в формулу (5.16) и перейдя от частных производных к полным дифференциалам, ввиду того, что осталась единственная переменная х, получим
. (5.18)
Уравнение (5.18) содержит два неизвестных: Ny и Мx, поэтому для их нахождения необходимо еще одно уравнение, которое составляется исходя из известной величины продольной силы
. (5.19)
От дифференциального уравнения (5.18) в усилиях перейдем к дифференциальному уравнению в радиальных перемещениях w. Для этого усилия выразим через деформации, а деформации через перемещения.
На основании закона Гука (1.20) при z = 0
(5.20)
. (5.21)
Приравняв правые части уравнений, найдем:
. (5.22)
Относительная окружная деформация
. (5.23)
Подставив значения x из формулы (5.23) в (5.21), на основании формулы (5.24) получим выражение для продольной силы
,
а после раскрытия скобок
(5.25)
Изгибающие моменты, выраженные через перемещения w, определим с учетом дополнительного момента (Мх)Nx = Nw, который дает продольная сила:
.
Так как при равномерном радиальном сжатии поперечное сечение цилиндра остается круговым, радиальное перемещение w одинаково во всех точках окружности и кривизна изогнутой срединной поверхности в экваториальном направлении от изгиба
Поэтому изгибающие моменты от поперечной нагрузки q
, (5.26)
, (5.27)
а изгибающий момент
. (5.28)
Подставим найденные значения (5.25) и (5.28) в уравнение (5.18):
.
Группируя члены, меняя знаки, учитывая выражение (5.19) и считая, что D постоянная величина, получаем дифференциальное уравнение равновесия элемента цилиндрической оболочки в перемещениях
. (5.29)
Продольная сила Nx влияет на величину перемещения w незначительно, поэтому, пренебрегая ею, вместо формулы (5.23) на основании (5.26) имеем
;
вместо формулы (5.25)
, (5.30)
и вместо формулы (5.28)
. (5.31)
Тогда приближенное дифференциальное уравнение равновесия элемента цилиндрической оболочки в перемещениях
. (5.32)
В уравнении (5.31) введено обозначение
.
Величина
называется коэффициентом затухания перемещений. Она показывает, насколько затухают перемещения по мере удаления от места приложения усилия.
Расчет цилиндрической оболочки, как точный с помощью формулы (5.29), так и приближенный с помощью формулы (5.32), дает близкие результаты. Поэтому в дальнейшем будем пользоваться уравнением (5.32). Если проинтегрировать его и получить приближенное уравнение изогнутой срединной поверхности оболочки w = f (x) (без учета влияния продольной силы Nх), то все усилия и перемещения, характеризующие напряженно деформированное состояние оболочки, получатся по формуле (5.19), (5.30), (5.31) (5.27) и (5.17).
Угол наклона касательной к изогнутой срединной поверхности
.
Следует иметь в виду, что знаки в перечисленных формулах предусматривают внешнее радиальное давление q. При внутреннем давлении знаки должны быть изменены на обратные.
Интеграл дифференциального уравнения (5.32) складывается из интеграла однородного уравнения и частного решения уравнения (5.32); он может быть представлен с помощью показательных функций в виде
. (5.33)
или, если заменить показательные функции гиперболическими на основании зависимостей
,
в виде
. (5.34)
В выражениях (5.33) и (5.34) f(х) частное решение дифференциального уравнения (5.32). В случае радиальной нагрузки интенсивностью q, равномерно распределенной по поверхности оболочки, частное решение f(х), имеет вид
. (5.35)
При этом
,
и уравнение (5.32) при подстановке в него решения (5.35) превращается в тождество.
Коэффициенты С1, . . ., С4 и А1, . . ., А4 представляют собой произвольные постоянные, определяемые из граничных условий. Если усилия и перемещения на одном конце цилиндрической оболочки не влияют на усилия и перемещения, возникающие на другом конце, оболочка считается длинной. Если эти факторы влияют друг на друга, то оболочка считается короткой.
Если в дифференциальном уравнении (5.32) принять правую часть равной нулю (при отсутствии радиальной нагрузки q), то оно примет вид
. (5.36)
Уравнение (5.36) представляет собой уравнение балки на упругом основании, в нем принято обозначение
, (5.37)
где k коэффициент постели, связывающий интенсивность реакции основания q с прогибом балки w:
q = -kw.
Вследствие аналогии между уравнениями (5.32) и (5.36) полоску шириной, равной единице, вырезанную из цилиндрического сосуда вдоль образующей, можно рассматривать как балку на упругом основании и использовать все решения, применяемые при расчете такой балки, для расчета цилиндрической оболочки. При этом реакция основания
,
что следует из рис. 93.
Для полоски шириной, равной единице, центральный угол дуги , а сжимающие силы
.
Рис. 93
Поэтому
.
Следовательно,
и коэффициент (5.37), если заменить в его выражении жесткость балки EJ цилиндрической жесткостью D,
представляет собой коэффициент затухания перемещений.