- •I. О постановке задач в теории пластичности
- •Основные уравнения теории пластичности
- •2. Теоретические методы решения задач омд
- •2.2. Метод линий скольжения [1,2,4]
- •2.3. Вариационные методы [2,3,4,5,6]
- •2.4. Численные методы [15,16]
- •3. Реологические модели
- •3.1. О реологии
- •3.2. Условная и истинная диаграмма напряжений
- •3.3. Влияние скорости деформации
- •3.4. Простейшие реологические модели
- •4. Приближенный энергетический метод
- •4.1. Исходные уравнения
- •4.2. Модели из жёстких блоков
- •4.2.1. Алгоритм решения задач с использованием моделей из жёстких блоков
- •4.2.2. Алгоритм построения жёстко-блочной модели
- •4.2.3. Алгоритм построения годографа скоростей
- •4.2.4. Учёт упрочнения в очаге деформации
- •4.2.5. Определение температурных изменений в процессе пластической деформации
- •4.3. Пример
- •4.3.1. Работа внутренних сил
- •4.3.2. Работа сил сопротивления
- •4.3.3. Работа сил среза
- •4.4. Определение удельного усилия при прямом прессовании
- •4.5. Определение величины сопротивления деформированию с учетом деформационного и скоростного упрочнения
- •4.5.1. Алгоритм решения задачи
- •5. Метод конечных элементов в обработке металлов давлением
- •5.1. O методе конечных элементов
- •5.2. Понятие о линиях тока. Функции тока. Свойства функций тока
- •5.3. Расчет энерговыделения на линиях разрыва скорости методом верхней оценки.
- •5.4. Расчет энерговыделения на линиях разрыва скорости с использованием функции тока
- •5.5. Определение функций тока на элементе
- •5.6. Примеры решения технологических задач обработки давлением [17]
- •5 .6.1. Редуцирование и волочение полосы в клиновых матрицах (рис. 5.4)
- •5.6.2. Обратное выдавливание плоским пуансоном
- •Решение осесиметричных задач
- •Основные зависимости
- •5.6.3. Открытая штамповка круглых в плане поковок с наметкой под прошивку
- •5.7. Расчет деформированного состояния при плоском пластическом течении
- •6. Курсовая работа
- •6.1. Задание и содержание курсовой работы
- •6.2. Оформление курсовой работы
- •6.3. График выполнения курсовой работы
- •6.4. Защита и оценка курсовой работы
- •Приложение 1
- •Приложение 2
- •Оглавление
- •I. О постановке задач в теории пластичности 6
- •2. Теоретические методы решения задач омд 14
- •2.1. Инженерный метод [1] 14
- •6.4. Защита и оценка курсовой работы 86
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
4.2. Модели из жёстких блоков
Первым этапом энергетических расчётов является построение кинематически возможной модели деформируемого тела. При её выборе стремятся к тому, чтобы сложность вычислений не была чрезмерной и соответствовала уровню используемых допущений о свойствах материала и условиях его нагружения. Во многих случаях целесообразно применение кинематически возможных моделей из жёстких блоков, которые заменяют деформируемое тело в каждый момент времени механизмом с низшими парами – парами скольжения. При этом все блоки являются прямыми призмами одинаковой высоты и имеют в основании, как правило, треугольник и прямоугольник (рис.2,3).
а) б)
Рис. 4.2 Рис. 4.3
Построение и расчёты моделей из жестких призматических блоков, проводят, исходя из указанных ниже положений:
1. При перемещении блоков допустимо только их взаимное скольжение без обкатывания. В противном случае нарушается непрерывность нормальных составляющих скоростей на границах.
2. Система блоков должна допускать малое смещение тех элементов, которые примыкают в расчётной схеме движущемуся инструменту, если представить, что рёбра блоков притуплены.
3. Разрыв нормальных составляющих скоростей на рёбрах блоков возможен, поскольку представляет нарушение сплошности материала лишь вдоль линии.
4. В пределах каждого блока относительные деформации отсутствуют и интенсивность скоростей деформации i=0. Поверхности скольжения блоков друг по другу представляют поверхности разрыва скоростей.
5. Линии тока состоят из отрезков прямых или дуг окружности в пределах каждого блока. Изменение предела текучести упрочняемого материала происходит лишь на концах этих отрезков в результате сдвиговых деформаций на плоскостях скольжения блоков.
Равенство мощностей внешних и внутренних сил на кинематически возможных скоростях имеет вид:
(4.12)
где – мощности нагрузок деформирования Np,
мощности сил контактного трения N
мощности на разрывах скоростей N.
Находят суммированием конечного числа членов, зависящего от числа блоков и их граней:
(4.13)
(4.14)
(4.15)
здесь P – усилие деформирования;
V – скорость деформирования (скорости перемещения блоков, к которым приложены усилия P, в направлении этих сил);
B – ширина деформируемого тела, равная высоте призматических блоков;
(lc)j и (Vc)j – сторона грани блока j, скользящая по инструменту, и скорость этого скольжения;
(k)j – удельные силы трения на грани блока j со стороной (lc)j;
ljk – сторона грани блока j, скользящая по блоку K;
Vjk – скорость скольжения блока j по блоку K;
(s)jk – средний предел текучести на стыкуемых гранях
блоков j и K.
В первом приближении, обычно, в расчётах предполагают материал идеально пластичным, так что величина (s)jk постоянна.
Удельные силы трения обычно определяют в долях от величины касательного напряжения.
(4.16)
где - коэффициент, принимающий значения от нуля до единицы.
4.2.1. Алгоритм решения задач с использованием моделей из жёстких блоков
1. Выбор расчётного варианта кинематически возможного поля скоростей.
2 Построение годографа скоростей.
3. Составление уравнения баланса мощностей.
4. Определение величин, входящих в уравнение баланса мощностей.
5. Определение в общем виде всех энерго-силовых характеристик процесса
Мощность деформирования
; (4.17)
Усилие деформирования
; (4.18)
Давление деформирования
; (4.19)
где S – площадь проекции контакта инструментом с материалом на плоскость, перпендикулярную вектору Р;
Удельное давление деформирования
; (4.20)
4.3.6. Решение нижеприведенных систем уравнений для определения значений варьируемых параметров , которые удовлетворяют необходимым условиям минимума :
; (4.21)
; (4.22)
Полученные значения подставляют в равенство (4.17).