- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
- •1.1.3. Габариты
- •1.1.5. Сопряжение мостов с подходами
- •1.1.6. Отвод воды
- •1.1.8. Нагрузки и воздействия
- •1.1.9 .Сроки службы мостов и труб
- •2.1. Начальный этап становления конструкций
- •2.2. Примеры типовых конструкций пролётных строений
- •2.2.1. Дощато-гвоздевые и дощато-нагельно-гвоздевые фермы
- •3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ С ДОЩАТО-ГВОЗДЕВЫМИ ФЕРМАМИ
- •3.1. Конструктивные требования
- •3.1.1. Элементы деревянных конструкций
- •3.1.2. Гвоздевые соединения
- •3.1.3. Нагельные соединения
- •3.2. Расчет пролетных строений
- •3.2.1. Компоновка конструктивной схемы
- •3.2.2. Проектирование гвоздевой деревоплиты
- •3.2.2.2. Продольная деревоплита на поперечинах
- •3.2.3. Расчет и проектирование дощатых ферм
- •3.2.3.1. Указания по расчетным схемам и нагрузкам
- •3.2.3.2. Определение коэффициентов поперечной установки
- •3.2.3.3. Определение расчетных усилий в фермах
- •3.2.3.4. Подбор сечений и проектирование соединений
- •3.2.3.5. Проектирование поперечных связей
- •3.3.1. Расчет проезжей части
- •3.3.2. Расчет и проектирование дощатых ферм
- •3.3.2.1. Определение внутренних усилий
- •3.3.2.2. Подбор сечений и проектирование соединений
- •3.3.3. Расчет поперечных связей между главными фермами
- •3.3.3.1. Определение внутренних усилий
- •3.3.3.3. Проектирование нижнего пояса
- •3.3.3.4. Проектирование верхнего пояса
- •3.3.3.5. Соединение стенки и поясов диафрагм
- •Контрольные вопросы и задания к разделу 3
- •4.1. Предмет совершенствования, основная идея
- •4.2. Пример проектирования пролетного строения длиной 15 м с коробчатыми ДГБ
- •4.2.1. Расчет проезжей части
- •4.2.2.1. Определение внутренних усилий
- •4.2.2.2. Конструирование и расчет блока
- •4.3. Разработка и совершенствование пролетных строений с коробчатыми дощато-гвоздевыми блоками
- •Контрольные вопросы и задания к разделу 4
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Библиографический список
4.2.2.2. Конструирование и расчет блока
1. Предварительно установим, что оси поясов блока совмещены с осями соединительных брусьев.
2. Высоту блока между осями поясов примем равной h0 = 1.02 м,
что составит 14Lp .
3. Расстоян е между ребрами жесткости из условия обеспечения общей устойч вости стенки может быть определено по формуле
|
135 c 200 |
135 4 200 |
|
|
a |
h |
|
102 153 см, но не более h |
|
|
||||
С |
0 |
102 125 |
0 , |
|
|
h0 125 |
|
|
|
где c – толщ на одного слоя стенки, см; h0 – высота фермы между ося- |
||||
ми поясов. Пр н маем а = 120 см. |
|
|||
4. |
Ш р ну |
лока |
межосевом расстоянии между блоками |
|
230присм назнач м (с учетом конструкции на объединение) 160 см. Схема |
||||
поперечного сечен |
я дощато-гвоздевого блока приведена на рис. 4.18. |
|||
Верхний |
|
А |
||
н жн й пояса |
лока сформированы соединительными брусь- |
|||
ями, двумя слоями досок, перекрещивающихся под углом 30° к про- |
||||
дольной осиблока, и дополнительными элементами решетки, обеспечи- |
||||
вающими недеформируемость поясов, которые воспринимают возни- |
||||
кающие при изги е продольные усилия сжатия в верхнем поясе и рас- |
||||
тяжения в нижнем поясе. |
Д |
|||
|
|
|||
|
|
|
|
И |
Рис.4.18. Схема поперечного сечения блока
170
Расчет поясов
Усилия в поясах в середине пролета равны
N |
Mmax |
|
1443.35 |
1415 кН. |
|
|
|
||||
С |
d h |
1.02 |
|
||
|
|
0ф |
|
|
|
В соответствии с результатами исследования напряженнодеформ рованного состояния ДГБ на моделях установлено, что до 32% продольного ус л я в поясах ДГБ приходится на перекрестную решетку, а оставшаяся часть – на соединительные брусья. Условно можно
|
0.3Nd – на перекрестную решетку и 0.7Nd – на соединительные |
|||||||||||||
брусья. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В таком случае ор |
ентировочная площадь сечения нетто соедини- |
||||||||||||
тельных брусьев верхнего пояса может быть определена как |
|
|||||||||||||
|
|
с. |
|
|
0.7 N |
d |
|
0.7 1415 10 3 |
|
2 |
|
|
||
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
0.0674 м |
, |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
nt |
|
|
R |
|
|
|
14.7 |
|
|
|
|
|
принятьds |
|
|
|
|
|
|||||||||
а площадь сечен я перекрестной решетки |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Aп.р |
|
0.3 Nd |
0.3 1415 10 3 |
0.0386 м2, |
|
|||||||
|
|
nt |
|
|
|
Rda |
|
|
|
11.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где для перекрестной решетки под углом 30° к продольной оси поясной |
||||||||||||||
фермы Rda = Rds cos2 30o = 14.7 0.75 = 11 МПа. |
|
|
|
|||||||||||
|
Ослабление соединительных брусьев верхнего пояса вызвано по- |
|||||||||||||
становкой нагелей и стяжных болтов. |
|
|
|
|
||||||||||
|
При |
бА |
|
|
образом, |
|||||||||
|
dн=1.2 |
см |
Аослс.б |
4 2 1.2 17.5 168см2. Таким |
||||||||||
Ас.б |
Ас.б |
Ас.б 842 |
см, |
для |
которой потребуется 4 бруса сечением |
|||||||||
бр |
nt |
осл |
|
|||||||||||
15.0 15.0 см. |
|
|
|
|
|
|
|
Д |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
При |
креплении |
перекрестных досок |
и соединительных |
брусьев |
При ширине пояса ДГБ 160 см требуемаяИтолщина двух слоев перекрестных досок составит всего 3 см.
гвоздевым забоем из гвоздей d=0.6 см и выше требуется предварительное рассверливание отверстий сверлом 5 мм. Ослабление двух слоев до-
сок δ=40 мм при 24 гвоздях в сечении составит Аослп.р 24 0.5 8 96см2, |
||
а требуемая площадь брутто будет равна |
Ап.р 386 96 482 |
2 |
бр |
см . |
Аналогично сжатому поясу может быть запроектирован нижний пояс ДГБ. При этом
171
|
с.б |
|
0.7 N |
d |
|
|
0.7 1415 10 3 |
2 |
|
|||||||
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.08495 м |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
nt |
|
|
Rdt |
|
|
|
|
|
11.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
с.б |
|
|
0.3 N |
d |
|
|
0.3 1415 10 3 |
2 |
|
|
|||||
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.04797 м |
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
nt |
|
|
Rdta |
|
|
|
0.75 11.8 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Площадь сечения Ant определяется при условном совмещении в |
|||||||||||||||
рассматр ваемом сечен и всех ослаблений, |
расположенных на участке |
|||||||||||||||
длиной 20 см. Площадь ослаблений соединительных брусьев в нижнем |
||||||||||||||||
отверстия |
для постановки четырех нагелей диа- |
|||||||||||||||
поясе могут состав ть |
|
|
|
|
|
|||||||||||
Сметром 1.2 см. Так м образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Ас.б |
4 4 1.2 17.5 336 см2 |
, Ас.б Ас.б Ас.б 839 336 1175 см2, |
||||||||||||||
осл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
nt |
осл |
|
|
||
|
бА |
|
|
|||||||||||||
для форм рован я которой тре уется 4 бруса сечением 15.0 20.0 см. |
||||||||||||||||
|
Ослаблен е двух слоев досок толщиной δ=40 мм при гвоздевом за- |
|||||||||||||||
бое |
на участке 20 см |
72 |
гвоздями |
диаметром 6 мм составляет |
||||||||||||
Аослн.р |
272 0.5 8 268см2, |
а тре уемая площадь (брутто) перекрестных |
||||||||||||||
досок будет равна |
Анр.р 480 288 768см2. |
Эта площадь при ширине |
||||||||||||||
блока 1.6 м может |
ыть сформирована толщиной 4.8 см. На основании |
конструктивных тре ований п. 10.56 [3], минимальную толщину досок перекрестной решетки сжатого и растянутого поясов блока принимаем равной 4 см, одновременно сечения соединительных брусьев для нижнего и верхнего поясов принимаем одинаковымиД: 15.0 17.5 см.
Расчет стыков соединительных брусьев
Стыки соединительных брусьев по длине следует располагать с учетом стандартной длины бревен-заготовок. В данном случае строителями учтены возможности круглого леса длинойИ7.5…8.0 м. сходя из этого, принято решение: стыки соединительных брусьев верхнего пояса выполнить «в торец» в середине пролета с перекрытием стальными накладками 140 8 мм на болтах диаметром 19 мм; стыки нижнего пояса разместить в четверти пролета с перекрытием также стальными накладками 140 9 мм на болтах диаметром 19 мм.
Согласно п. 10.35 [3] в стыках соединительных брусьев верхнего пояса, выполненных с подгонкой торцов, и при наличии накладок допускается передавать через торцы полное расчетное усилие.
Как видно из рис. 4.19, ослабление торцевого сечения сопряжено с подрезками прилегающих к перекрестной стенке внутренних сторон со-
172
единительных брусьев на толщину накладок. Таким образом, для двух пар соединительных брусьев верхнего пояса ДГБ:
|
Aс.б |
|
2 2 0.15 0.175 0.008 0.1002 м2. |
||||||||||||||
|
nt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
и |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
бА |
|
||||||||||||||||
Рис. 4.19. Стык соединительных брусьев верхнего пояса |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
в середине пролета ДГБ |
|
|
|||||||||
Условие прочности по торцовому сечению стыка соединительных |
|||||||||||||||||
брусьев верхнего пояса выполняется. |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Ndl/4 |
|
|
|
|
|
|
|
ДГБ1049.33 кН; |
||||||||
|
Nс.б |
|
0.7 N |
d |
|
|
0.7 1415 10 3 |
9.88 |
МПа R . |
||||||||
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
с.б |
|
|
с.б |
|
|
|
|
|
|
0.1002 |
|
|
|
ds |
||
|
Ant |
|
|
Ant |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Проектирование стыков соединительных брусьев нижнего пояса |
|||||||||||||||||
выполним в соответствии со следующим расчетом: |
|
||||||||||||||||
продольное усилие в поясах |
в четверти пролета |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
M |
расч.l/4 |
|
1070.32 |
И |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
hоф |
|
|
1.02 |
|
|
|
|
||
продольное усилие, приходящееся на соединительные брусья, |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
Ndlс./4б 0.7 Ndl/4 734.5 кН. |
|
||||||||||||
Требуемая площадь накладок для соединительного бруса одной |
|||||||||||||||||
ветви (рис 4.20) ДГБ (сталь 15 ХСНД, Ry = 295 МПа) будет |
|||||||||||||||||
|
A |
Ndlс./4б |
|
|
|
|
734.59 10 3 |
0.0010245 м2. |
|
||||||||
|
2 Ry |
|
|
|
|||||||||||||
|
n |
|
|
|
|
|
2 295 |
|
|
|
|
173
Как видно из рис. 4.20, имеет место четырехсрезная симметричная схема нагельного соединения, при которой несущая способность нагеля по его изгибу минимальна.
С |
|
|
|
|
|
||
|
и |
|
|
|
|
||
|
|
Р с. 4.20. Стык соединительных брусьев нижнего пояса |
|
||||
|
|
Согласно п. 10.17 [3] несущая способность нагеля |
|||||
|
|
|
А |
|
|
||
T 1.618 d 0.019t2 |
, но не олее 2.256d , где d – диаметр нагеля в см, |
||||||
2 |
|||||||
t2 – толщинаболеетонких элементов односрезных соединений. |
|||||||
|
|
Таким образом, T 2.256 1.92 8.144кН. |
|
734.5 |
|
||
|
|
Требуемое число нагелей получим: |
nнаг |
|
11.3 шт. |
||
|
|
|
|
||||
|
|
|
Д |
||||
|
|
|
|
|
2 4 8.144 |
|
Принимаем 12 штук.
Расчет перекрестной стенки
Стенка набирается из двух слоев перекрещивающихся под углом 45° досок. Сечение досок подбирается из условия обеспечения ее устойчивости при воздействии сжимающей силы. Принимаем доски сечением
4 15 см.
Продольная сжимающая сила D (см. рис. 3.33), приходящаяся на
однудоску, определяется по выражению (3.41): |
||||
D |
Q c |
|
412.22 15 |
И |
h0 sin2 |
|
102 |
60.62 кН. |
|
|
|
|
Гибкость сечения доски
174
|
|
|
|
|
|
|
l0 |
|
|
6l0 |
|
|
|
|
6 6c |
|
|
|
6 90 |
|
78. |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
4 |
3 |
|
|
|
|
||||||||||||
Коэффициент понижения несущей способности при λ = 78 > 70 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3000 |
|
|
3000 |
0.493. |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
782 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Устойч вость сжатых досок стенки по условию (3.56) обеспечена |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
D |
60.62 10 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
крестными |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
5.05 МПа R |
0.493 14.7 7.25 МПа. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
A 2 4 15 10 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ds |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СРасчет соед нен я поясов и стенки |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Объед нен е перекрестных решеток поясов и перекрестных доща- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
тых стенок выполнено посредством соединительных брусьев: на сквоз- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
ных цил ндр ческ |
х нагелях и |
|
|
олтах со стенкой и на гвоздях с пере- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
решетками поясов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Эпюру расчетных поперечных сил (рис. 4.21) приведем к ступен- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
чатой форме, раз |
в ее на участки в соответствии с длиной панелей ме- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
А |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
жду ребрами жесткости. Для прикрепления досок поясов к стенке при- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
меняем гвозди d = 6 мм и длиной 200 мм по ГОСТ 4028 63. Размещение |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
гвоздей будем производить по участкам. |
ля каждого из участков опре- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
делим граничные значения поперечной силы, принимая их постоянными |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
по всей длине участка (см. рис. 4.21). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
Сдвигающие усилия на контакте поясов и стенки определены сле- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
дующим образом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
QdI |
|
|
|
|
|
|
412.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
343.5 кН; |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
1.20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
T |
|
QdII |
|
|
362.6 |
|
302.17 кН; |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.20Д |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
QdIII |
|
|
|
313.0 |
|
|
260.8 кН; |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
III |
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
1.20 |
|
|
|
219.5ИкН; |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
TIV |
|
QdIV |
|
|
|
263.4 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
1.20 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
QdV |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
T |
|
206.3 |
|
171.9 кН; T |
|
|
|
|
|
QdVI |
|
|
149.3 |
124.4 кН. |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
V |
|
h |
1.20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VI |
|
|
|
|
h |
1.20 |
|
||||||||||
|
|
|
|
0б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0б |
|
|
|
|
|
|
175
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Р с. 4.21. Эпюра расчетных поперечных сил |
||||||||||||||||||||
иРасчетная несущая спосо ность одного среза гвоздя: |
||||||||||||||||||||||
|
на смят е в олее толстых элементах |
|
||||||||||||||||||||
|
|
Tсм 0.294 d t1 0.294 0.6 12 2.17 кН; |
||||||||||||||||||||
|
на смятие в олее тонких крайних элементах |
|||||||||||||||||||||
|
|
Tсм 0.685 d t2 0.685 0.6 8 3.29 кН; |
||||||||||||||||||||
|
по изгибугвоздя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|||||||
|
T |
2.256 d2 |
0.01 t2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
2.256 0.62 0.01 82 1.452 кН, |
||||||||||||||||||||
|
изг |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||
но не болеебА3.628 d 3.628 0.6 1.306 кН. |
||||||||||||||||||||||
|
Для расчета принимаем наименьшую расчетную несущую способ- |
|||||||||||||||||||||
ность Tгв |
1.306 кН. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кам: |
Требуемое количество односрезных гвоздей на 1 пог.м по участ- |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
TI |
|
|
|
|
|
|
|
|
343.5 |
|
|
|
|
|
|
на участке I |
nI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
329шт. |
||||||||||
|
|
m Tгв |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
гв |
|
|
|
|
|
|
0.8 1.306 |
|
|
пог.м; |
||||||||||
|
на участке II |
nII |
|
|
|
TII |
|
|
|
|
302.17 |
|
290шт. |
|||||||||
|
m Tгв |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
гв |
|
|
|
|
|
|
0.8 1.306 |
|
|
пог.м; |
||||||||||
|
на участке III |
nIII |
|
|
TIII |
|
|
|
|
260.8 |
|
|
|
250шт. |
||||||||
|
m Tгв |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
гв |
|
|
|
|
|
|
|
|
0.8 1.306 |
пог.м; |
||||||||||
|
на участке IV |
nIV |
|
|
TIV |
|
|
|
|
219.5 |
|
|
|
214шт. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
0.8 1.306 |
||||||||||||||||
|
|
гв |
|
|
|
|
m Tгв |
|
пог.м; |
176
на участке V |
nгвV |
|
|
TV |
|
|
171.9 |
|
165шт. |
; |
|||
m Tгв |
0.8 1.306 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
пог.м |
|
|||||||
на участке VI |
nVI |
|
|
TVI |
|
124.4 |
|
119 |
шт. |
|
|||
|
m Tгв |
|
0.8 1.306 |
|
|||||||||
гв |
|
|
|
|
|
пог.м. |
|||||||
Для размещения гвоздей в поясах дощато-гвоздевого блока в попе- |
|||||||||||||
речном направлен |
пр меним схему (см. рис. 3.2, б) «наклонными ря- |
||||||||||||
дами»по направлен ю перекрестных досок (рис. |
4.22). |
|
|||||||||||
лично |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Размещен е гвоздей в продольном направлении на участках раз- |
|||||||||||||
Свыгляд т так м обазом: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
I участок – 10 рядов по 32 шт. (через 9 см); |
|
|
|||||||||||
II участок – 10 рядов по 32 шт. (через 9 см); |
|
|
|||||||||||
бА |
|
||||||||||||
III участок – 8 рядов по 32 шт. (через 17.5 см); |
|
||||||||||||
IV участок – 8 рядов по 32 шт. (через 12.5 см); |
|
||||||||||||
V–VI участок – 5 рядов по 32 шт. (через 20 см). |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Д |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||
Рис. 4.22. Схема размещения гвоздей в ряду |
|
||||||||||||
Для прикрепления соединительных брусьев к стенке приняты на- |
|||||||||||||
гели d = 16 мм. Их |
размещение удобно производить по участкам |
||||||||||||
(рис. 4.23). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Несущая способность односрезного нагеля в симметричном соеди- |
|||||||||||||
нении: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на смятие в средних элементах |
|
|
|
||||||||||
Tсм 0.441 d t1 |
0.441 1.6 8 4.64 кН; |
|
|||||||||||
на смятие в крайних элементах |
|
|
|
||||||||||
Tсм |
0.685 d t2 0.685 1.6 17.5 19.18 кН; |
177
по изгибу нагеля
|
T 1.618 d2 |
0.019 t2 1.618 1.62 0.019 17.52 |
9.96 кН, |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
изг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
но не более 2.256 d2 |
|
2.256 1.62 5.775 кН. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
Принимаем наименьшую несущую способность Tнаг 5.775 кН. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Требуемое кол чество двухсрезных нагелей на 1 пог.м блока по |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
участкам: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
343.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
nI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
37шт. |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
m Тнаг nсрез |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
на участке I |
|
наг |
|
|
|
|
|
|
0.8 5.775 2 |
пог.м ; |
|
||||||||||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
TII |
|
|
|
|
|
|
|
302.17 |
|
|
|
|
33 |
шт. |
|
|
|||||||||||
на участке II |
nII |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пог.м |
; |
|||||||||||||||||||
|
наг |
|
|
|
m Тнаг nсрез |
|
|
|
|
|
0.8 5.775 2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
n |
III |
|
|
|
|
|
TIII |
|
|
|
|
|
260.8 |
|
|
|
|
|
28 |
шт. |
|
; |
||||||||
|
|
|
|
|
наг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ина участке III |
nсрез |
|
|
|
|
|
0.8 5.775 2 |
|
пог.м |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m Тнаг |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
на участке IV |
n |
IV |
|
|
|
|
|
TIV |
|
|
|
219.5 |
|
|
|
|
|
24 |
шт. |
пог.м; |
|||||||||||||||
наг |
|
|
|
m Тнаг nсрез |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.8 5.775 2 |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
TV |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
171.5 |
|
19шт.пог.м; |
|
||||||||
на участке V |
nнаг |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
m Тнаг nсрез |
0.8 5.775 2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
nVI |
|
|
|
|
TVI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
124.4 |
|
|
14шт. |
|
|
|||||||||
на участке VI |
|
|
наг |
|
|
|
m Тнаг |
nсрез |
|
|
|
|
0.8 5.775 2 |
|
|
|
|
|
пог.м. |
|
|||||||||||||||
|
|
|
бА |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
При двух стенках блока требуемое количество нагелей для при- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
крепления |
одной |
|
стенки |
к |
поясу |
|
|
блока |
nнагI |
18шт.; |
nнагII 16шт.; |
||||||||||||||||||||||||
nIII |
14 |
шт.; |
nIV |
12 |
шт.; |
nV |
10 |
шт.; |
nVI |
7 |
шт. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
наг |
|
наг |
|
|
|
|
наг |
|
|
|
|
наг |
|
|
|
|
Д Схема размещения нагелей в соединительныхИбрусьях дощато-
гвоздевого блока в поперечном направлении приведена на рис. 4.23. Размещение нагелей в продольном направлении на участках вы-
глядит следующим образом:
I участок – 9 рядов по 2 шт. (через 10 см);
II участок – 9 рядов по 2 шт. (через 10 см);
III участок – 7 рядов по 2 шт. (через 12.5 см);
IV участок – 7 рядов по 2 шт. (через 12.5 см);
V участок – 5 рядов по 2 шт. (через 16.7 см);
VI участок – 4 ряда по 2 шт. (через 20.0 см).
178
С |
|
назначаем из условий передачи попереч- |
жесткостиСечен е стоек |
||
|
Р с. 4.23. Прикрепление брусьев |
|
|
к стенкам блока |
|
бА |
Расчет опорных стоек жесткости и их прикрепления к стенкам блока
ной силы Q = 412.2 кН на стенку олтами крепления стоек к стенке. Для прикреплен я стоек жесткости к стенке приняты болты d = 20 мм.
Несущая спосо ность односрезного нагеля (болта) в симметричном соединении в зависимости от напряженного состояния:
при смятии в средних элементах с учетом подкладок под ребра же-
|
сткости |
|
|
|
|
|
|
|
|
2Д |
|||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Tсм 0.441 d t1 |
0.441 2.0 20 17.64 кН; |
|||||||||||
на смятие в крайних элементах |
|
|
|||||||||||
|
Tсм 0.685 d t2 |
0.685 2.0 17.5 23.975 кН; |
|||||||||||
|
по изгибунагеля |
|
|
|
|
|
|
|
И |
||||
|
T 1.618 d2 |
0.019 t2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
1.618 2.02 0.019 17.52 12.29 кН, |
||||||||||||
|
изг |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
но не более 2.256 d |
|
2.256 2.0 |
9.024 кН. |
|
|||||||||
Для расчета принимаем наименьшую несущую способность нагеля |
|||||||||||||
Tнаг |
9.024 кН. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В результате требуемое количество двухсрезных нагелей (болтов) |
|||||||||||||
|
n |
|
|
Q |
|
|
|
|
|
412.2 |
|
28 шт. |
|
|
m Т |
|
n |
|
|
0.8 9.024 2 |
|||||||
|
наг |
|
|
наг |
срез |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
179