- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
- •1.1.3. Габариты
- •1.1.5. Сопряжение мостов с подходами
- •1.1.6. Отвод воды
- •1.1.8. Нагрузки и воздействия
- •1.1.9 .Сроки службы мостов и труб
- •2.1. Начальный этап становления конструкций
- •2.2. Примеры типовых конструкций пролётных строений
- •2.2.1. Дощато-гвоздевые и дощато-нагельно-гвоздевые фермы
- •3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ С ДОЩАТО-ГВОЗДЕВЫМИ ФЕРМАМИ
- •3.1. Конструктивные требования
- •3.1.1. Элементы деревянных конструкций
- •3.1.2. Гвоздевые соединения
- •3.1.3. Нагельные соединения
- •3.2. Расчет пролетных строений
- •3.2.1. Компоновка конструктивной схемы
- •3.2.2. Проектирование гвоздевой деревоплиты
- •3.2.2.2. Продольная деревоплита на поперечинах
- •3.2.3. Расчет и проектирование дощатых ферм
- •3.2.3.1. Указания по расчетным схемам и нагрузкам
- •3.2.3.2. Определение коэффициентов поперечной установки
- •3.2.3.3. Определение расчетных усилий в фермах
- •3.2.3.4. Подбор сечений и проектирование соединений
- •3.2.3.5. Проектирование поперечных связей
- •3.3.1. Расчет проезжей части
- •3.3.2. Расчет и проектирование дощатых ферм
- •3.3.2.1. Определение внутренних усилий
- •3.3.2.2. Подбор сечений и проектирование соединений
- •3.3.3. Расчет поперечных связей между главными фермами
- •3.3.3.1. Определение внутренних усилий
- •3.3.3.3. Проектирование нижнего пояса
- •3.3.3.4. Проектирование верхнего пояса
- •3.3.3.5. Соединение стенки и поясов диафрагм
- •Контрольные вопросы и задания к разделу 3
- •4.1. Предмет совершенствования, основная идея
- •4.2. Пример проектирования пролетного строения длиной 15 м с коробчатыми ДГБ
- •4.2.1. Расчет проезжей части
- •4.2.2.1. Определение внутренних усилий
- •4.2.2.2. Конструирование и расчет блока
- •4.3. Разработка и совершенствование пролетных строений с коробчатыми дощато-гвоздевыми блоками
- •Контрольные вопросы и задания к разделу 4
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Библиографический список
Qd – расчетная поперечная сила в рассматриваемом сечении.
В фермах с перекрестной стенкой без зазоров при ширине досок с
(см. рис. 3.34) число раскосов двухслойной стенки |
k, попадающих в |
|||
С |
|
|
k 2h0 cos |
c. Формула для оп- |
вертикальное сечение n-n высотой h0, |
||||
ределения усилия в раскосе будет |
|
|
||
|
D |
Qd c |
. |
(3.41) |
|
|
h0 sin2 |
|
|
3.2.3.4. Подбор сечений и проектирование соединений |
Расчет поясов
подборе сечен й элементов ферм необходимо учитывать особенности х работы.
Н жн й растянутый пояс рассчитывают по условию прочности |
|||
При |
|
|
|
|
Nd |
Rdt , |
(3.42) |
|
Ant |
|
|
в котором за |
площадь Ant |
принимают площадь сечения всех до- |
|
рабочую |
|
сок за исключением техА, которые служат стыковыми накладками. При этом в рассматриваемом сечении должно быть учтено ослабление сечения нагелями, гвоздями, болтами, расположенными на участке длиной
20 см, исходя из предположения, что они все в этом сечении совмещены. Кроме того, следует учесть, что доски пояса из-за податливости нагельных и гвоздевых соединений недостаточно полноценно включаются в
работу. Поэтому к площади сечения Ant |
следует вводить коэффициенты, |
||
|
|
И |
|
равные 1.0 – для доски, ближайшей к стенке, 0.8 – для второй и 0.6 – для |
|||
третьей. Применение более трех слоевДдосок с каждой стороны стенки, |
|||
включая стыковые накладки, не допускается. В общем случае относи- |
|||
тельное ослабление площади сечения брутто Abr |
не должно превышать |
||
40 50%. |
|
|
|
Верхний сжатый пояс подбирают по другому условию прочности |
|||
Nd |
Rds, |
(3.43) |
|
|
Ant |
|
|
в котором за рабочую площадь Ant принимают также площадь всех досок за исключением стыковых накладок. При этом ослабление нагелями,
87
болтами, гвоздями допускается учитывать только в одном сечении без совмещения близлежащих ослаблений, а ослабления, создаваемые гвоздями, поставленными без предварительного просверливания гнезд, допускается не учитывать. При проверке сжатого пояса на прочность вводят коэффициент снижения расчетной площади сечения вторых и третьих слоев досок по аналогии с растянутым поясом. Относительное ослабление площади сечен я бруттоAbr верхнего пояса ориентировочно может состав ть 25 30%.
Так м образом, площадь сечения брутто нижнего пояса в середине |
||||
С |
|
|
|
|
пролета может быть ор ентировочно определена по формуле |
|
|||
AH |
|
1.4Md 0.5 |
, |
(3.44) |
|
||||
br |
|
Rdt ho |
|
|
|
|
|
||
в которой коэфф ц ентом 1.4 учтено возможное ослабление его сече- |
||||
и |
|
|
|
|
ния, а площадь сечен я рутто верхнего пояса соответственно по фор- |
||||
муле |
1.25 Md 0.5 , |
|
||
AB |
(3.45) |
|||
br |
|
Rds ho |
|
|
|
|
|
где коэффициент 1.25 характеризует ослабление уже верхнего пояса.
|
В известных решениях сечения верхнего и нижнего поясов прини- |
||
|
Д |
||
мались одинаковыми, но это необязательное условие. |
|
||
|
H |
B |
и в соответствии с |
|
По вычисленнымбзначениямАплощадей A ,A |
||
|
br |
br |
|
конструктивными требованиями, изложенными в п. 3.1.1 настоящего |
|||
раздела, подбирают необходимое количество досок стандартного сече- |
|||
ния. |
И |
||
|
Обычно число поясных досок в середине пролета больше, чем в других сечениях, поэтому пояса по длине фермы делают переменными. При этом доски, примыкающие к стенке, должны быть заведены за опорное сечение, а остальные оборваны в пролете. Кроме того, поскольку стандартные длины досок меньше длины ферм пролетных строений, поясные доски приходится стыковать, а стыки перекрывать деревянными накладками. При разбивке стыков необходимо стремиться к тому, чтобы возможно больше использовать доски стандартных длин. В [3] допускается попарное устройство стыков в одном сечении каждого яру-
88
са пояса для досок, симметрично расположенных относительно вертикальной оси фермы.
Определение мест обрыва досок поясов, а также размещение стыков отдельных поясных досок наилучшим образом может быть выполнено путем построения эпюры материалов поясов. Для этого вначале для каждого пояса строят эпюру действующих в последовательных се-
чениях по дл не фермы расчетных усилий, имеющую параболическое |
||||
очертан е. Затем в том же масштабе на построенную эпюру наносят в |
||||
виде |
1 |
|
||
полос ус л я, воспринимаемые сечениями дощатых поясов из по- |
||||
Сдобранного кол чества стандартных досок. |
|
|||
Вел ч на на |
ольшего усилия, воспринимаемого растянутым поя- |
|||
сом, будет равна |
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
Ndtlim |
Rdt anti mi . |
(3.46) |
|
Вел ч на на |
ольшего усилия, воспринимаемого сечением сжато- |
|||
го пояса, определ тся как |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ndslim |
Rds anti mi. |
(3.47) |
|
|
|
|
1 |
|
В выражениях (3.46) (3.47) |
anti |
рабочая площадь сечения доски i-го |
||
|
|
|
Д |
|
слоя пояса забАвычетом соответствующих ослаблений нагелями, болтами, гвоздями; mi коэффициент условий работы доски для первого (1.0), второго (0.8) слоев в поясе из n досок.
Известно, что наибольшие ослабления сечения поясов получают в местах присоединения стыковых накладок посредством стальных нагелей и стяжных болтов. На этом основании площадьИослабления гвоздя-
ми, нагелями и болтами может быть получена исходя из правил размещения их в подобранных поясных досках с учетом наименьших расстояний и в соответствии с п. 3.1.3.
Как правило, на эпюре материалов наносят полосы одинаковой ширины, предполагая равномерное распределение наибольшего усилия между досками. Доски рекомендуется обрывать попарно в симметрично расположенных относительно вертикальнойоси пояса слоях одного яруса.
89
На рис. 3.35 представлена эпюра материалов верхнего и нижнего поясов фермы расчетным пролетом lp. Двухъярусные пояса фермы содержат по два слоя досок стандартного сечения в каждой ветви пояса. Кривые параболического очертания представляют графики наибольших продольных усилий в поясах по длине фермы с максимальной ординатой Ndmax в серед не пролета. Места пересечения эпюры наибольших усилий с эпюрой предельных усилий, воспринимаемых каждой парой
досок поясов (точка а), определяют теоретическое положение мест их |
|
обрыва. Факт ческое место обрыва удалено от точки а в сторону к опо- |
|
С |
|
рам на расстоян е, равное половине длины стыковой накладки (0.5lн) |
|
для обрываемой |
в месте ее теоретического обрыва. Доски поясов |
доски первого ярусаразб(№ 3, 4) заведены за опорное сечение, доски второго яруса
(№ 1, 2) оборваны. Одновременно на эпюре произведена разметка стыков (с1, с2, с3 т.д.) поясных досок.
При вке следует максимально использовать доски стандарт-
ных дл н (4.5, 5.0, 5.5, 6.0, 6.5 м) преимущественно наибольшей длины (l1), позволяющих свестиАчисло стыков к минимуму. Накладки стыков следует размещать с наружной стороны поясных досок. Разрыв между
стыками двух смежных слоев досок в одном ярусе пояса из условия размещения стыковых накладок должен быть не менее наибольшей из двух ближайших друг к другу. В поясах с большим количеством стыков удобно вместо непрерывного рядаДотдельных накладок применить до-
полнительный слой досок (на рис. 3.35 – g1, g2 , g3, g4),служащий накладками. При проектировании поясов с небольшим количеством стыков последние перекрываются отдельными накладками.
Накладки рассчитывают на усилие, приходящеесяИна стыкуемую доску пояса. Так как накладка непосредственно к стенке не примыкает, к
площади сечения ее вводят коэффициенты условий работы, равные 0.8 , если она находится во втором слое досок пояса, и 0.6 , если – в третьем слое от стенки.
90
Си бА Д И
Рис.3.35. Эпюра материалов в поясах фермы
91
учетом формулы (3.42) накладку нижнего пояса рассчитывают по формуле
|
|
|
Ndtст |
R |
dt |
, |
(3.48) |
|||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
aст |
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nt |
i |
|
|
|
|
|
|
где Nст Ndt |
nd |
ус лие, приходящееся на стыкуемую доску; n |
|
|
||||||
dt |
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
число досок в стыке; mi 0.8;0.6 |
коэффициент условий работы в зави- |
|||||||||
С |
|
|
|
|
|
ст |
площадь попе- |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
от того, в каком слое размещена накладка; ant |
||||||||||
речного сечен я стыковой накладки с учетом ослаблений. |
|
|
||||||||
Накладкуверхнего пояса под ирают с учетом (3.43) по формуле |
|
|||||||||
|
|
|
N |
ст |
|
|
|
(3.49) |
||
симостистds Rds , |
||||||||||
|
|
|
ant |
mi |
|
|
|
|
|
|
в которой в отл ч е от (3.48) при определении antст ослабление в наклад- |
||||||||||
ке нагелями ( |
|
) учитывается только в одном сечении, без совме- |
||||||||
болтами |
|
|
|
|
||||||
щения близлежащих осла лений. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Обычно ширину накладки принимают равной ширине поясной |
||||||||||
доски, а площадь ослабления может быть определена в зависимости от |
||||||||||
принятого диаметра и размещения нагелей в накладке из условий допус- |
||||||||||
тимых минимальных расстоянийАмежду ними (п. 3.1.3). |
|
|
|
|||||||
Длину накладок устанавливают из условия размещения на длине |
полунакладки необходимого для восприятия усилия в стыке количества нагелей. Нагели же располагают в соответствии с указаниями, изложен-
(гвоздя) в соединениях элементов из сосны при направлении усилий, передаваемых нагелем вдоль волокон, а гвоздем под любым углом, определяют в соответствии с указаниями табл. 3.2.
ными в п.3.1.3 настоящего раздела. |
|
Д |
|
Расчетную несущую способность стального сквозного нагеля |
|
|
И |
В табл. 3.2 обозначено: d – диаметр нагеля или гвоздя, см; t1 – толщина средних элементов, а также равных и более толстых односрезных соединений, см; t2 – толщина крайних элементов, а также более тонких односрезных соединений, см; t3 – глубина забивки гвоздя в крайний элемент односрезного соединения.
92
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.2 |
|
Выражения для определения расчетной несущей способности нагеля (гвоздя) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
Напряженное |
|
Расчетная несущая спо- |
||||
|
Тип соединений |
|
|
собность нагеля (гвоздя) |
|
|||
|
|
состояние |
|
|
||||
|
|
|
|
|
на один срез |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Смятие в средних элемен- |
|
T1=0.441 dt1 |
|
||
|
имметр чные |
тах. |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
Смятие в крайних элемен- |
|
|
|
||||
|
|
|
|
T1=1.618 d2+0.019(t2)2, |
|
|||
|
Изгибнагеля |
|
|
|||||
|
|
|
тах |
|
|
|
T1=0.685 dt2 |
|
|
|
|
Смятие во всех элементах |
|
T1= 0.294 dt1 |
|
||
|
|
|
равной толщины, а также в |
|
|
|||
|
Нес мметр чные |
олее толстых элементах |
|
|
|
|||
|
односрезных соединений. |
|
|
|
||||
|
Изгиб |
|
T1=0.685 dt2 |
|
||||
|
|
|
Смятие в |
олее тонких |
|
|
||
|
|
|
крайних элементах |
|
|
|
||
|
Симметр чные |
|
|
|
|
но не 2.256 d2 |
|
|
|
нес мметр чные |
|
гвоздя |
|
T1= 2.256 d2+0.01(tЗ)2, |
|
||
|
|
|
А |
но не более 3.628 d2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рабочую |
несущую |
спо- |
Д |
||||
собность нагеля в рассматри- |
||||||||
ваемом шве следует принимать |
||||||||
равной меньшему из всех зна- |
||||||||
чений, полученных по форму- |
||||||||
лам табл. 3.2. В качестве пояс- |
||||||||
нения к табл. 3.2 приводим |
||||||||
следующие три основные схе- |
||||||||
мы работы нагельных соеди- |
||||||||
нений (рис. 3.36). Остальные |
|
И |
||||||
встречающиеся |
на практике |
|
||||||
многосрезные |
схемы приво- |
|
||||||
дятся к рассмотренным |
здесь |
|
||||||
основным схемам. |
|
|
|
Рис. 3.36. Основные схемы работы нагельных соединений
93
В практике проектирования дощато-гвоздевых ферм число поясных досок в ветви одного яруса допускается не более трех, включая накладку. В общем случае могут быть рассмотрены три следующие схемы
Сработы нагелей в стыке поясных досок (рис. 3.37). На рисунке введены следующие обозначения:1 – накладки; 2 – стыкуемые доски пояса; 3 – двухслойные перекрестные стенки; 4 – места стыков; 5 – нагели.
и бА Д
Рис. 3.37. Схема работы нагелей в стыкеИпоясных досок:
а – при двух досках в ярусе пояса;
б– при четырёх досках в ярусе пояса;
в– то же со стыкованием крайних досок пояса
94
Из рис. 3.37 ясно, что в первой и третьей схемах стыка усилие на нагельное соединение передается по односрезной, всегда несимметричной схеме, а во второй схеме стыка – на двухсрезное несимметричное
С |
|
|
|
соединение. При этом несущая способность нагелей может быть опре- |
|||
делена по формулам табл. 3.2. |
|
|
|
Требуемое число нагелей вычисляют в соответствии с формулой |
|||
|
n |
Ndtст |
(3.50) |
|
н |
n T , |
|
проверкиДля устойчивости сжатого пояса применяют условие |
|||
|
|
1 |
|
где n ч сло срезов (швов) нагеля.
Полученное ч сло нагелей следует разместить на длине полуна-
кладки, после чего площади осла лений поясов могут быть уточнены. |
||
бА |
|
|
В заключен про зводят проверку прочности нижнего (3.42) и |
||
верхнего (3.43) поясов устойчивость сжатого пояса. |
|
|
Nd |
Rds, |
(3.51) |
Ad |
|
в котором Ad – расчетная площадь поперечного сечения пояса, принимаемая равной Abr при осла лении сечения на 25% и менее, 4/3Ant при ослаблении сечения свыше 25%.
|
|
|
|
Д |
|
|||
Коэффициент понижения несущей способности при проверке ус- |
||||||||
тойчивости центрально-сжатых элементов следует определять по фор- |
||||||||
мулам |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
1 0.8 |
100 |
при |
70; |
|
||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
3 000 |
|
|
|
|
|
|
. |
(3.52) |
2 |
|
|
|
при |
70, |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При проверке устойчивости сжатого пояса в целом расчетную гиб- |
||||||||
кость следует принимать равной приведенной гибкости |
|
|||||||
z |
|
|
z 2 2a |
, |
|
(3.53) |
где , а гибкость соответственно всего элемента (пояса) и его ветви (доски); z коэффициент приведенной гибкости, определяемый по формуле
95
z |
|
1 b |
a |
|
nf |
|
|
|
|
, |
(3.54) |
||||
2 |
|
||||||
|
|
|
lc |
|
ng |
|
Сгде lc – расчетная длина элемента, м; a – размер поперечного сечения элемента в плоскости изгиба (высота), см; b – полная ширина поперечного сечен я элемента, см; коэффициент податливости соединений, определяемый по табл. 10.7 3 ; nf – число швов между ветвями элемента костибез учета среднего шва между слоями досок сечения; ng число срезов связей в одном шве на 1 пог. м элемента.
Г бкость сечен я всего элемента пояса определяется по формуле
lc |
, |
(3.55) |
гибкость |
|
|
i |
|
|
где lc свободная (расчетная) длина элемента пояса при изгибе из плосфермы, пр н маемая равной расстоянию между узлами связей, расположенных в уровне этого пояса; i радиус инерции сечения
фермы a для поясов наАгвоздевых и нагельных соединениях при расчетной длине ветви l (расстояние между стяжными болтами пояса), не превышающей семикратнойa ее толщиныД, допускается принимать равной нулю ( а = 0). Это условие, как правило, обеспечивается конструктивно.
i Ibr Abr , при определении которого учитывают только доски пояса, |
|
при этом |
должна ыть не более 100. |
Гибкость |
отдельной доски пояса в случае изгиба из плоскости |
В случае проезжей части из деревоплиты, скрепленной с дощатыми фермами штырями, глухарями, ее следует использовать в качестве
верхних связей. При этом свободная длина элемента пояса l , проверяемого на устойчивость, может быть принята равнойИрасстояниюc между смежными узлами скрепления деревоплиты и фермы посредством штырей или глухарей.
Размеры элементов решетки определяют расчетом сжатых дощатых поясов по усилию D в раскосе согласно (3.40). Сжатые раскосы стенки проверяют на устойчивость из плоскости фермы по условию
D |
Rds, |
(3.56) |
|
||
Ad |
|
96
где Ad – площадь брутто одной доски шириной с. Для вычисления коэффициента понижения несущей способности следует пользоваться формулами (3.52) для центрально-сжатых элементов. Гибкость сеченияопределяется как = l0/i, где l0 свободная длина элемента; i – радиус
инерции. вободную длину досок раскосов ферм |
со сплошной стенкой |
||||
принимают равной шестикратной их ширине с , а радиус инерции сече- |
|||||
ния доски при ш р не с |
толщине будет i |
3 |
|
. |
|
требований |
|
6 |
|
||
Общая устойч вость стенки считается обеспеченной при выполне- |
|||||
Снии конструкт вных |
|
п.3.1.1 в части правил расстановки и |
|||
закреплен я брусьев жесткости. Кроме того, в каждом пересечении до- |
|||||
сок сплошной стенки должен ыть поставлен гвоздь диаметром не менее |
|||||
4.5 мм. |
|
|
|
|
|
Соед нен е поясов |
стенки выполняется посредством гвоздей или |
Схемыбработы гвоздей в соединениях поясов и стенки представлены на рис. 3.39 причем на рис. 3.39, оси гвоздей совмещены, а гвозди
стальных ц л ндр ческ х нагелей. Схемы работы нагелей в соединении поясов стенки в зав с мости от числа поясных досок представлены на рис. 3.38.
забиты с перепуском на |
1 |
t |
. Из приведенных рисунков видно, что и на- |
|
|||
3 1 |
Д |
||
гели, и гвозди в соединении поясов и стенки работают по двухсрезной |
|||
симметричной схеме Азагружения, при этом в формулах расчетной несу- |
|||
щей способности (см.табл. |
3.2) следует принимать за t1 – суммарную |
толщину досок стенки, а за t2 – толщину досок пояса с одной стороны
стенки. И
Рис. 3.38. Схемы работы нагелей в соединении поясов и стенки: а – при двух поясных досках; б – при четырех поясных досках
97
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следует при этом обра- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тить внимание на тот факт, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
что вследствие ограниченной |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
длины гвоздей (до 200 мм) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
двухслойные пакеты с каждой |
|||||
и |
|
|
|
|
стороны |
пояса |
могут |
быть |
||||||||
|
|
|
|
сформированы из досок тол- |
||||||||||||
|
|
|
|
щиной до 60 мм. При боль- |
||||||||||||
|
|
|
|
шей толщине поясных досок |
||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
возможно применение только |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагельных соединений. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычисление |
требуемого |
|||
бА |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
числа нагелей (гвоздей) мо- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жет быть выполнено по фор- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
муле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nнг |
T |
, |
(3.57) |
|
Рис. 3.39. Схемы ра оты гвоздей в |
|
|
где |
|
|
2m T1 |
|
|||||||||
соединениях поясов и стенки: |
|
|
|
Т – сдвигающее усилие |
||||||||||||
а – при двухсторонней рядовой за ивке в |
|
между поясами и стенкой, а |
||||||||||||||
пояса из двух досок; |
– то же при встречной |
Т1 – несущая способность од- |
||||||||||||||
забивке гвоздей; в – при двухсторонней забив- |
носрезного |
симметрично ра- |
||||||||||||||
ке в пояса из четырёх досок |
Д |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ботающего нагеля; |
|
||||
2 число срезов нагеля (гвоздя); m = 0.8 |
коэффициент условий рабо- |
|||||||||||||||
ты. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сдвигающую силу, приходящуюся на единицу длины пояса, опре- |
||||||||||||||||
деляем как первую производную от усилия пояса по длине 8 : |
|
|||||||||||||||
T |
dNd |
|
|
d M(x) |
|
M/ (x) h0 (x) h0/ (x) M(x) |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h2 |
(x) |
|
|
. |
|
||
dx |
|
dx |
h (x) |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
При постоянной высоте фермы |
h/ (x) 0, а |
M/ (x) Q(x). |
В ре- |
|||||||||||||
0 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
зультате получаем |
|
|
|
|
|
T Q(x)h |
И |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
(3.58) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
98