4.2.1. Расчет проезжей части

С

сые подкладки, закрепленные под углом 60° к продольной оси пролет-

ного строения над вертикальными стенками блоков с расстоянием меж-

ду ними 105 и 125 см. Таким образом, расчетный пролет поперечной де-

ревопл ты составляет 125 см. Конструктивная и расчетная схемы дере-

воплиты пр едены на р с. 4.7.

и

бА

Д

Рис. 4.7. К расчёту деревоплиты

И

Деревоплита выполнена из брусьев 15.0 15.0 см, минимальная

толщина

асфальтобетонного

покрытия 10

см. ля

этого случая

tср = 13.0 см и hср = 15.0 см. Ширину включенной в работупод действием

колесной

нагрузки полосы

деревоплиты

определим

по формуле

M0.5g f 1

g1H f 2 g2H

l2

,

8

где нормативная погонная нагрузка от веса деревоплиты:

gH

d

c h

0.6 0.1 0.46 0.15 10 0.414кН пог.м

1

1

ср

нормат вная погонная нагрузка от веса 1 пог. м асфальтобетонного по-

надежности

8

крытия:

H

2.3 0.1 0.46 0.13 10 1.375кН пог.м

Сg c h

2

а

/б

1

ср

коэфф ц енты

по нагрузке f1

= 1.2 и f 2 = 1.5.

бА2 b 2 0.86

В результате

M0g.5

(1.2 0.414 1.5 1.375)

1.252

0.5

кН м.

Расчетная поперечная сила от постоянной нагрузки в опорном се-

чении равна

l

1.25

g

f 1

H

H

1.2 0.414 1.5 1.375

Q0

g1

f

2

g2

2

2

1.6кН.

При загружении временной нагрузкой

11

b1 b 2 tср 60 2 13.0 86.0см

qv

v c1

vf

10.8 0.46

1.2 3.46кН

м

,

1

пог.

T

P fP

10.8 1.5

q

94.19кН

.

2 b1

2 0.86

пог. м

И

Тогда изгибающий момент от временной нагрузки А11 в середине

пролета

qv qT b1

Д

М АК

l 0.5b

0.86 1.25 0.43 17.21 кН м,

0.5

4

1

4

а суммарный расчетный момент в середине пролета от постоянной и

временной нагрузок А11 будет равен

M0.5

М0.5g

М0.5АК

0.5 17.21 17.71 кН м

q

НГ

vНГ c

1

59 0.46

1.1 28.27кН

,

1

.

2 b1

0.95

пог. м

Расчетная схема при загружении пролета деревоплиты постоянной

С

нагрузкой и временной колесной нагрузкой представлена на рис. 4.8.

и

бА

Р с. 4.8. Расчетная схема деревоплиты при нагрузке НГ-60

М0.5 M

g

НГ

28.27 0.96

0.96

кН м.

0.5

М0.5

0.5

4

1.25

2

5.72

Д

Рис. 4.9. К расчету деревоплиты на поперечную силу

0.86

97.95 0.86 1.25

Q Qg QНГ 1.6

2

56.59 кН.

d

0

0

1.25

Условие прочности сечения деревоплиты шириной 36.5 см по из-

гибающему моменту

И

M

d

ymax

17.71 7.5 10 2

10495кПа 10.5МПа 15.7МПа.

нп

нп

I

12656 10 8

Условие прочности по поперечной силе

Qd Sx

R

Ibr b

dab .

При Sx= 46.0 ∙ 7.5 ∙ 3.75 = 1293.75 см3 и b = 45 см

С

56.69 1293.75 10 6

1288кПа 2.35МПа.

12656 45 10 10

Услов я прочности выполняются.

и

4.2.2. Расчет

проектирование дощато-гвоздевого блока

4.2.2.1. Определение внутренних усилий

Сбор

H

P

Постоянная нагрузка от веса дорожного покрытия определена по

результатам расчета проезжей части. Сбор постоянной нагрузки на метр

длины пролетного строения выполнен в табличной форме (табл. 4.1).

А

Таблица 4.1

постоянных нагрузок от проезжей части

Нагрузка

Ab,

ρi,

В, м

G

i

,

f

G

i

,

м2

кН/м3

кН/пог. м

кН/пог. м

А/б покрытие

0.13

23.0

8.0

23.92

1.5

35.88

Деревоплита

Д

1.2

9.72

0.15

7.0

9.0

8.1

Колесоотбойный брус 20х20 см

0.16

6.0

-

0.96

1.2

1.15

Элементы тротуара

0.115

6.0

-

0.69

1.2

0.82

Перила

0.11

6.0

-

0.66

1.2

0.79

∑G

-

-

И

-

34.33

-

48.36

В итоге на один дощато-гвоздевой блок от проезжей части пролет-

ного строения приходится

н

GiН

34.33

кН

gпч

4

8.58

;

4

пог.м

Р

GiР

48.36

кН

gпч

12.09

.

4

4

пог.м

рукцию, в которой:

С

 потребность в пиломатериалах – 13.83 м3;

 потребность в болтах, нагелях и гвоздях – 1772 кг.

Определение нагрузки приведено в табл. 4.2.

Таблица 4.2

Постоянная нагрузка от собственного веса блоков

Пиломатер

qP , кН/пог. м

Нагрузка

qH , кН/пог. м

i

i

ал блоков

5.53

1.2

6.64

13.83х6.0/15

бА

Металло здел я

1.18

1.1

1.3

10х1.772/15

gб

6.71

7.94

Суммарная

нтенс вность равномерно распределенной постоян-

ной нагрузки на один лок равна:

gн

gпчн

gн 8.58 6.71 15.29кН

;

пог.м

gр

gпчр

gр 12.09 7.94 20.03кНпог.м.

Д

Временную нагрузку между блоками распределяем с помощью ко-

эффициентов поперечной установки,

вычисленных по методу внецен-

1

6.92

1

6.92

D

0.7;

D

И

11

4

2 (6.9

2

2

14

4

2 (6.9

2

2.3

2

)

2.3 )

С

и

бА

Р с. 4.10. Линия влияния давления Di

Получены следующие значения коэффициентов поперечной уста-

новки:

 для нагрузки от тележки

kp 0.5 yi 0.5 (0.569 0.322 0.178 0.143) 0.463;



для полосовой нагрузки

Д

kv

0.5

0.456

(y1 y2 ) 0.6 (y3 y4 ) 0.5 0.569 0.322 0.6 (0.178 0.143)

для пешеходной нагрузки

kf f 0.895 0.797 0.75 0.634.

2

И

С

бА

иР с. 4.12. Вторая схема загружения л.в. D1

нагрузкой А11

Значен я коэфф циентов поперечной установки получены сле-

дующие:

 для нагрузки от тележки

kp 0.5 yi 0.5 0.67 0.452 0.309 0.061 0.746;

 для полосовой нагрузки

kv 0.5 y1 y2 0.6 y3 y4

0.5 0.67 0.452 0.6 0.309 0.061 0.672.

Схема установки НГ-60 и ординаты линии влияния под грузами

приведены на рис. 4.13. Коэффициент поперечной установки равен

kНГ 0.5 yi

0.5 0,595 0,256 0.425.

И

Нормативная временная нагрузка на тротуары моста (при учете со-

вместно с другими временными нагрузкамиД) зависит от длины загруже-

ния линий влияния усилий λ и определяется по формуле

pт

3.92 0.0196 ,кПа

С

влияния

Р с. 4.13. Загружение л.в. D1 НГ-60

Значен нормат вной пешеходной нагрузки при загружении со-

ответствующ х л н й

(рис. 4.22 – 4.24) приведены в табл. 4.3.

Таблица 4.3

Определение нормативной нагрузки на тротуары

Линия влияния

λ, м

pm, кПа

Qоп

14.4

3.712

Ql/4

10.8

3.784

Ml/4

Д

14.4

3.722

бА

Ml/2 14.4

3.712

Ql/2

7.2

3.856

SАКII P (y y

) P k

P

(1 ) v v k

v

(1 );

1

2

f

f

QАКII 108 (1 0.896) 1.344 0.746 1 10.8 7.2 1.2 0.672 1 268.01 кН.

С



от нагрузки НГ-60:

SНГ 60

vНГ 60

НГ 60 kНГ 60

(1 );

QНГ 60

118 4.13 0.425 1.1 228 кН.

нагрузки от А11 толпы на тротуаре



от постоянной нагрузки:

Sg g ;

Qg

20.03 7.2 144.21 кН.

Для получен я максимальных расчетных перерезывающей силы и

изгибающего момента в четверти пролета загружаем соответствующие

бА

линии вл ян я нагрузкой А11 и НГ-60, как показано на рис. 4.15.

В результате получены следующие величины внутренних усилий:

QАКI 108 (0.75 0.646) 1.308 0.463 1 10.8 4.05 1.2 0.456 1

3.784 4.05 1.2 0.634 0.75 124 кН;

а

б

Д

И

QАКI 108 (0.5 0.4) 1.272 0.463 1 57,24 кН;

С

 от нагрузки А11 (без толпы):

QАКII

108 (0.5 0.4) 1.272 0.746 1 92.23 кН;

M АКII 108 (3.6 2.85) 1.344 0.746 1 10.8 25.92 1.2 0.672 1 924.17 кН м;

нагрузки

от нагрузки НГ-60:

QНГ 60

118 1.632 0.425 1.1 90.0 кН;

M НГ 60 118 14.875 0.425 1.1 820.58

кН м;

 от постоянной

:

бА

Qg 0;

Mg

20.03 25.92 519.18 кН м.

M АКI 108 (3.6 2.85) 1.344 0.463 1 10.8 25.92 1.2 0.456 1

3.722 25.92 1.2 0.634 0.75 641,70

кН м;

Экстремальные расчетные внутренние усилия представлены в виде

эпюр на рис. 4.17.

Рис. 4.17. Эпюры расчетных усилий

Полные расчетные внутренние усилия в сечениях блока при раз-

И

ных загружениях и нагрузках приведены в табл. 4.5.

ДТаблица 4.5

Расчетные внутренние усилия в сечениях блока

Нагрузка

Положе-

Постоянная

А11

НГ-60

Экстремум

ние

1-я схема

2-я схема

сечения

M

Q

M

Q

M

Q

M

Q

M

Q

Оп.

0

144.2

0

185.0

0

228.8

0

228.0

0

412.2

l/4

389.4

81.1

473.6

124.0

680.9

182.3

572.3

158.9

1070.3

263.4

l/2

519.2

0

641.7

57.2

924.2

92.2

820.6

90.0

1443.3

92.23