- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
- •1.1.3. Габариты
- •1.1.5. Сопряжение мостов с подходами
- •1.1.6. Отвод воды
- •1.1.8. Нагрузки и воздействия
- •1.1.9 .Сроки службы мостов и труб
- •2.1. Начальный этап становления конструкций
- •2.2. Примеры типовых конструкций пролётных строений
- •2.2.1. Дощато-гвоздевые и дощато-нагельно-гвоздевые фермы
- •3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ С ДОЩАТО-ГВОЗДЕВЫМИ ФЕРМАМИ
- •3.1. Конструктивные требования
- •3.1.1. Элементы деревянных конструкций
- •3.1.2. Гвоздевые соединения
- •3.1.3. Нагельные соединения
- •3.2. Расчет пролетных строений
- •3.2.1. Компоновка конструктивной схемы
- •3.2.2. Проектирование гвоздевой деревоплиты
- •3.2.2.2. Продольная деревоплита на поперечинах
- •3.2.3. Расчет и проектирование дощатых ферм
- •3.2.3.1. Указания по расчетным схемам и нагрузкам
- •3.2.3.2. Определение коэффициентов поперечной установки
- •3.2.3.3. Определение расчетных усилий в фермах
- •3.2.3.4. Подбор сечений и проектирование соединений
- •3.2.3.5. Проектирование поперечных связей
- •3.3.1. Расчет проезжей части
- •3.3.2. Расчет и проектирование дощатых ферм
- •3.3.2.1. Определение внутренних усилий
- •3.3.2.2. Подбор сечений и проектирование соединений
- •3.3.3. Расчет поперечных связей между главными фермами
- •3.3.3.1. Определение внутренних усилий
- •3.3.3.3. Проектирование нижнего пояса
- •3.3.3.4. Проектирование верхнего пояса
- •3.3.3.5. Соединение стенки и поясов диафрагм
- •Контрольные вопросы и задания к разделу 3
- •4.1. Предмет совершенствования, основная идея
- •4.2. Пример проектирования пролетного строения длиной 15 м с коробчатыми ДГБ
- •4.2.1. Расчет проезжей части
- •4.2.2.1. Определение внутренних усилий
- •4.2.2.2. Конструирование и расчет блока
- •4.3. Разработка и совершенствование пролетных строений с коробчатыми дощато-гвоздевыми блоками
- •Контрольные вопросы и задания к разделу 4
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Библиографический список
|
|
|
|
|
|
|
|
3.3.1. Расчет проезжей части |
|
||||||||
|
|
|
Конструкция проезжей части понятна из рис. 3.44, б, в. Основным |
||||||||||||||
конструктивным элементом проезжей части является дощато-гвоздевая |
|||||||||||||||||
деревоплита, конструктивная и расчетная схемы которой представлены |
|||||||||||||||||
на рис. 3.15. Средняя толщина асфальтобетонного покрытия принята |
|||||||||||||||||
равной tcp 8.125 |
см. Доски деревоплиты имеют размеры 17.5 5 и 15 5 |
||||||||||||||||
Фактическая |
h |
|
|
15см, hcp 16.25см, с1 с 2 tcp |
|||||||||||||
см, в результате h |
|
17.5см, |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
cp |
|
|
max |
|
|
|
min |
|
. |
|
|
|||
С0.5h 20 2 8.125 0.5 16.25 |
52.50см |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Очев дно, что в состав сечения войдет 10 досок толщиной 50 мм. |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ш р на включения |
в работу деревоплиты, согласно |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
cфакт 10 5 10 1 0.2 51.8 |
см. |
|
|||||||||
рис. 3.45, будет 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.45. Схема к расчёту деревоплиты |
|
|||||||||
|
|
|
ГеометрическиебхарактеристикиАсечения следующие: площадь |
||||||||||||||
брутто |
Aбр |
5 5 17.5 5 5 15 812.5 см2 ; положение центра тяжести |
|||||||||||||||
y |
|
Sx |
5 5 17.5 8.75 5 5 15 7.5 8.173см ; момент инерции |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
Aбр |
|
|
|
812.5 |
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Jбр |
|
25 17.5 |
3 |
437.5 0.5772 |
25 15 |
3 |
|
375 0.6732 18 512см4 18.512 10 4 м4 . |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
12 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Подсчет нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Постоянная нагрузка состоит из собственного веса деревоплиты и |
||||||||||||||
асфальтобетонного покрытия. Собственный вес деревоплиты при плот- |
|||||||||||||||||
ности дерева сосны 6.0кН |
|
|
g 0.08125 1.0 6.0 1.2 0.585кН |
. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
м3 |
|
|
1 |
|
|
|
|
м |
|
108
|
|
Вес асфальтобетонного покрытия при ширине полосы скр 51.8см, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
средней |
|
|
|
толщине |
|
|
|
tcp |
8.25см |
|
и |
|
плотности асфальтобетона |
||||||||||||||||||||||||||||||||
С |
|
0.518 0.0825 1.0 23 1.5 1.5кН |
|
. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
а/б 23 |
кН |
м |
3 |
|
|
g |
2 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
||||
В итоге g gi fi |
2.09кНм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Временная нагрузка А11 и НГ-60, действующая на расчетный про- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
лет деревопл ты, распределяется на участке |
b1 b 2tcp . Для |
А11 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
действия |
|
|
|
b1 0.7 2 0.0825 0.865м. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
b1 0.6 2 0.0825 0.765м, для НГ-60 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Интенс вность |
|
|
|
|
|
|
|
определим по формулам рис. 3.15. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
5.4 0.525 |
1.2 4.45кН |
, |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
А11: |
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
бА1 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 b1 |
|
|
|
|
|
|
0.765 |
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
qp |
P |
|
fp |
|
108 1.5 |
|
105.88 |
кН |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
b1 |
|
|
2 0.765 |
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
НГ-60: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
НГ |
c |
|
|
|
|
|
|
59 0.525 |
1.1 39.39кН |
. |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
qНГ |
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
|
0.865 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 b1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Проверка прочности по изги ающему моменту |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
В соответствии с расчетной схемой изгибающий момент в середи- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
не пролета деревоплиты |
|
удет иметь следующие значения: |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
при действии постоянной и временной нагрузок А11 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Ml /2 |
|
q l2 |
|
|
q qP b |
l 0.5b1 |
2.09 1.662 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
4.45 105.88 0.765 1.66 0.5 0.765 26.62кН м. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
||||||||
при действии гусеничной нагрузки НГ-60 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
q l |
2 |
|
|
|
|
|
|
q |
НГ |
b1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Д2 |
|
||||||||||||||||||||
M |
l /2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
l 0.5b |
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
39.39 0.865 |
|
1.66 0.5 0.865 11.16кН м. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
За расчетный момент принимаем Ml /2 26.62кН м. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Нормальные напряжения на контакте асфальтобетона и высокой |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
доски |
|
|
Md |
|
|
Md |
ymax |
|
26.62 105 9.324 |
13408 |
кН |
|
|
2 13.41МПа , |
что |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Wнт |
|
|
|
|
|
|
|
Jбр |
|
|
|
|
|
|
18512 |
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
меньше Rdb 13.7 МПа.
109
Проверка прочности по касательным напряжениям
Расчетную поперечную силу определим в соответствии с расчетной схемой на рис. 3.17, представленной ниже (рис. 3.46).
При загружении постоянной и временной А11 нагрузок, согласно
(2.7), |
|
|
|
|
q |
qp |
|
2.09 0.5 1.66 4.45 105.88 0.589 |
|||||||||
QАК |
g |
п |
вр |
||||||||||||||
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
66.72кН. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
При |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
загружен |
нагрузкой НГ в формуле (3.7) следует учитывать |
||||||||||||||
Сполосовую нагрузку НГ. В результате имеем |
|
||||||||||||||||
QНГ g |
п |
q |
|
|
вр |
2.09 0.5 1.66 39.39 0.64 26.94кН |
. |
||||||||||
|
d |
|
|
|
|
НГ |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
бА |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|||
|
|
|
Рис. 3.46. К расчёту прочности по поперечной силе |
|
|||||||||||||
За расчетную поперечную силу принимаем Qd 66.72кН. В соот- |
|||||||||||||||||
ветствии |
с (3.5) |
|
касательные |
|
|
И |
|||||||||||
|
|
напряжения в расчетном сечении |
|||||||||||||||
(см. рис. 3.45): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Qd |
Sbr |
|
|
|
66.72 10 3 1 669.3 |
1.203МПа Rdab 2.35 МПа . |
||||||||||
Jbr |
bi |
|
|
18 512 5 10 3 |
|
110