Несущая способность нагеля на смятие: в средних элементах (стенка)

T1 0.441dt1 0.441 1.2 8.0 4.233кН;

в крайних элементах (стойках)

стойки сеченбАем 15 15 см. Промежуточные стойки жесткости рассчи-

тываются на воздейств е поперечных сил, действующих в поперечных связях между фермами (см. раздел 3.3.3). Конструктивное решение фермы приведено на рис. 3.66.

3.3.3. Расчет поперечных связей между главными фермами

3.3.3.1. Определение внутренних усилий

В поперечном направлении фермыДсвязаны между собой диафрагмами. Схема поперечной конструкции может быть представлена в виде деревянной фермы со сплошной перекрестной решеткой. Внутренние усилия в поперечной конструкции удобно определить с помощью линий влияния в обозначенных сечениях фермы 1, 1 2, 2, 2 3, 3, 3 4.

Вначале необходимо построить линии влияния реакций ферм пролетного строения (рис. 3.67).

131

Си б А Д

Рис. 3.66. Конструкция проектируемой дощатоИ-гвоздевой фермы

132

Си б А Д

Рис. 3.66. (Окончание)И

133

135

Си бА Д И

Рис. 3.68. Линии влияния изгибающих моментов

136

Значения ординат искомых линий влияния получены после сложения соответствующих ординат реакций R1, R2, R3 с учетом числовых коэффициентов в вышеприведенных выражениях.

137

Си бА Д И

Рис. 3.69. Линии влияния поперечных сил

138

Численные значения ординат линий влияния поперечных сил обозначены на рис. 3.69.

Временную нагрузку, действующую на пролетное строение вдоль моста, необходимо привести к одной поперечной конструкции связей.

хема размещения поперечных связей, линия давления для i-й конструкции поперечных связей и загружение линии влияния Di временной нагрузкой A11 НГ-60 приведены на рис. 3.70.

Коэфф ц енты пр ведения имеют следующие значения:  для полосовой автомобильной и полосовой гусеничной НГ

ности для тележкибАА11 при загружении л. в. Di

тf 1.5 0.01 1.47,

коэффициент надежности для полосовой нагрузки

f 1.2.

Динамический коэффициент для НГ-60

1 1.1.

Действие на поперечные связи постоянных нагрузок не рассматри-

ваем.

Анализ линий влияния изгибающих моментов в сечениях попереч-

0.5 10.8 1.2 1.5 108 1.47 1 0.065 1.139 0.792 0.194

183.55кН м;

M3НГ 0.5 НГ 1 KНГ Yi 0.5 118 1.1 1.5 1.139 0.319

141.94кН м.

139

Си

бАРис. 3.70. К определению коэффициентов привидения

Д И

Рис. 3.71. Загружение линии влияния М3

140

При загружении линии влияния M3-4 (рис.3.72) Си

бАРис. 3.72. Загружение линии влияния М3-4

M AK 0.5 K P т K y

3 4 f AK f т Дi

0.5 10.8 1.2 1.5 108 1.47 1 0.121 0.829 0.829 0.16

151.2 кН м;

M3НГ4 0.5 НГ 1 KНГ Yi 0.5 118 1.1 1.5 0.829 0.359115.65кН м.

За расчетный момент в поперечной конструкцииИпринимаем наибольший из полученных Md 183.55кН м.

Наибольшие значения поперечной силы можно получить при за-

гружении линии влияния Q2пр (рис. 3.73).

пр т

Q2 AK 0.5 f KAK P f Kт yi

0.5 10.8 1.2 1.5 0.5 108 1.47 1 0.673 0.416 0.268 0.01

122.66кН.

141

Си Р с. 3.73. Загружение линии влияния Q2пр

Q2прНГ 0.5 НГ 1 KНГ Yi 0.5 118 1.1 1.5 0.673 0.322

96.86 кН.

За расчетную поперечную силу принимаем Qd 122.66кН.

бА 3.3.3.2. Подбор сечений и проектированиеДсоединений

Конструкция поперечной фермы связей в виде системы дощатогвоздевых (дощато-нагельных) диафрагм, объединенных между собой и с главными фермами, приведена на рис. 3.74.

В качестве верхнего пояса используется часть деревоплиты, скрепленная со стенкой посредством 2-х соединительных брусьев 10 15 см.

Ширину гвоздевой деревоплиты, включаемую в работу верхнего пояса фермы-диафрагмы, можно принять равной B b 4 , где b = 28 см – ширина фермы-диафрагмы; = 5 см – толщина одной доски

В качестве нижнего (растянутого) пояса фермы-диафрагмы принята стальная затяжка из круглой стали А-I (ГОСТ 5781–82*) Ст3сп с Rt 200МПа. Закладные детали (ЗД) из стали 15ХСНД с Ry 295МПа и

стяжные болты по ГОСТ 7798–70 класса 4 b с Rbt 160МПа образуют

142

узлы объединения нижнего пояса смежных диафрагм в единое целое (рис. 3.75) – пояс поперечной фермы.

143