3.3.2. Расчет и проектирование дощатых ферм

проектов.

ломатериала

При предвар тельном расчете рассматриваемого пролетного

Сстроен я была выполнена спецификация материалов, из которой выяв-

лено:

на фермы – 28.18 м3; на связи – 7.23 м3;

 Потребность п

табличной

на проезжую часть, включая ограждения и перила, – 21.41 м3; в итоге

56.82 м3.

 Потребность в

олтах, нагелях, гвоздях и пр. на все пролетное строе-

ние – 6001 кг.

А

Сбор постоянных нагрузок на метр длины пролетного строения

выполняем в

форме (

л. 3.3).

Считая постоянную нагрузку распределенной поровну между все-

ми шестью фермами, определим нагрузку

60.61

gН 49.31 8.3кН

, gР

10.1кН .

Д

6

м

6

м

Вычисление постоянной нагрузки

Таблица 3.3

Нормативная

Коэффици-

Расчетная

Виды нагрузки

нагрузка,

ент надежно-

нагрузка,

кН/м

сти f

кН/м

Асфальтобетон ездового полотна

15.91

1.5

23.87

8.125мм 0.8125 8.517 1 2.3.

Пиломатериал

пролетного

28.4

1.1

31.24

строения 56.82 0.6 10 12.

И1.1 5.5

Скрепления элементов пролет-

5.0

ного строения 6.0 10 12

Всего

49.31

60.61

линии влияния давления для балки №1. Ординаты линии влияния опре-

делим в соответствии с (3.29) и (3.30) по формуле

1

a2

И

1

D

Д.

1i

m

2 ai2

Тогда D11

1

2 8.32

8.32

1.662 0.524,

6

4.982

D16

1

2 8.32

8.32

1.662 0.19.

6

4.982

С

и

бА

Рис. 3.48. Загружение линии влияния D1 по I схема АК

Значения коэффициентов получим:



для пешеходной нагрузки

Д

kf

f

0.601 0.537

0.75 0.426;

2

 для колесной нагрузки от тележки

kP 0.5 yi 0.5 0.378 0.215 0.119 0.044 0.334;

 для полосовой нагрузки

И

k

0.5 y1 y2 0.6 y3

y4 0.5 0.378 0.215 0.6 0.119 0.044

0.32.

Схема расстановки нагрузки и ординаты линии влияния D1 под

грузами при второй схеме загружения АК приведена на рис. 3.49.

Значения коэффициентов поперечной установки следующие:

 для колесной нагрузки от тележки

kP 0.5 yi 0.5 0.463 0.3 0.206 0.042 0.505;



для полосовой нагрузки

k

0.5 y1 y2 0.6 y3

y4 0.5 0.463 0.3 0.6 0.206 0.042

0.456.

С

и

бА

Р с. 3.49. Загружение линии влияния D1 по II схема АК

При загружении линии влияния D1 гусеничной нагрузкой НГ-60

(рис. 3.50) коэффициент поперечной установки

kНГ 0.5 yi

0.5 0.395 0.171 0.283.

Полученные коэффициенты поперечной установки представлены в

табличной форме (табл. 3.4).

Таблица 3.4

Величины коэффициентов поперечной установки

КПУ при загружении нагрузкой

А11 и толпа на тротуаре

А11

НГ-60

Номер

И

для

для

для

для

для

балки

тележки

полосы

толпы

Дполосы

тележки

kНГ

kP

k

kf

kP

k

1

0.334

0.32

0.426

0.505

0.456

0.283

С

Загружение

нагрузкой НГ-60

Р с. 3.50.

линии влияния D1

та приведена на рис. 3.51.

Д

Нормативная временная нагрузка на тротуары зависит от длины

загружениябА, равной длине пролета l 11.4 м, но не менее 1.96 кПа.

p

pf 3.92 0.0196 3.92 0.0196 11.4 3.77кПа.

Коэффициенты надежности по нагрузке:

И

- для тележки Pf 1.5 0.01 1.5 0.01 11.4 1.386;

- для полосовой нагрузки А11 f 1.2;

- для толпы на тротуарах ff

1.2;

- для гусеничной нагрузки НГf

1.0.

С

и

Рис. 3.51. Схемы загружения л.в. Ml/4

M AK1 f

k1

p

f

M

k1

M

P

k1

P M

M

f

f

f

f

P

1

2

1.2 0.426 3.77 12.184 1.2 0.32 10.8 12.184

бА

1.386 0.334 108 2.1375 1.7625 269.00кН м.

Изгибающий момент от нагрузки

11, установленной по второй

схеме загружения

P M M

MAК2

k2

M

P k2

f

f

P

1

2

Д

1.2 0.456 10.8 12.184 1.384 0.505 108 2.1375 1.7625

pf 3.92 0.0196 3.92 0.0196 8.55 3.75кПа.

Коэфф ц ент

надежности

по

нагрузке

при

длине

загружения

8.55 м для тележки Pf

1.5 0.01 8.55 1.41.

С

пролета фермы от нагрузки А11 и тол-

Поперечная с ла

пы на тротуаре согласно (3.37)

P Q Q

QAK1 Q f

k1 p

f

k1

P

k1

g

f

f

Q

f

Q

f

P

1

2

10.1 3.206 0.356 1.2 0.426 3.75 3.206 1.2 0.32 10.8 3.206

четверти

116.97 кН.

1.41 0.334 108 0.75 0.6184

бА

Д

И

Q

AК2

2

P

2

Q

Q

Qg f

k

Q

f

kP

P 1

2

С

10.1

3.206 0.356 1.2 0.456 10.8 3.206

1.41 0.503 108 0.75 0.6184 153.00 кН.

Поперечная с ла в том же сечении от нагрузки НГ-60

QНГ Q 1 k

НГ

НГ

НГ 10.1 3.206 0.356

g

Q

1.1 0.283 118 2.65 97.34кН.

За расчетную поперечную силу в четверти пролета принимаем

Ql/4

153.00кН от нагрузки А11.

бА

определен

внутренних усилий для середины пролета рас-

смотрим только на невыгоднейшее загружение нагрузкой А11 по вто-

ройПрисхеме загружен я (р с. 3.53).

Ml/2

10.1 16.245 1.2 0.456 10.8 16.245

1.384 0.505 108 2.85 2.1 164.07 96.0 373.64 633.71кН м.

Ql/2

1.2 0.456 10.8 1.425 1.494 0.503 108 0.5 0.368

8.42 70.54 78.96кН.

Д

И

При определении наибольшей поперечной силы в опорном сече-

С

нии применим полученные по методу внецентренного сжатия коэффи-

циенты поперечной установки для крайней балки. Линия влияния и ее

загружен е нагрузкой А11 приведены на рис. 3.54.

и

бА

Рис. 3.54. Схемы загружения л.в. Q0

Q Q

g

kAK11

Q

P

kAK11 PAK11 Q Q

0

f

f

P

1

2

Д

10.1 5.7 1.2 0.456 10.8 5.7 1.386 0.505 108 1.0 0.868

57.57 39.68 141.20 232.45кН.

Полученные

расчетные

усилия

представим в виде эпюр на

рис. 3.55.

И

Рис. 3.55. Эпюры расчётных усилий