èëè
T4 1
Kt |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
T1 |
. |
(13.2.25) |
§T |
· |
|
|
|
|
T |
|
§T |
· |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
¨ |
5 |
1¸ |
k |
5 |
¨ |
3 |
1¸ |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
©T2 |
¹ |
|
|
|
|
T2 ©T5 |
¹ |
|
|
|
|
|
|
Для изохоры 4-1 имеем из уравнения Менделеева–Клапейрона |
|
|
|
|
|
|
T4 |
|
|
|
P4 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(13.2.26) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уравнения для адиабат 1-2 и 3-4 можно записать в виде |
|
|
|
|
|
Pvk |
|
|
P vk , |
|
|
|
|
(13.2.27) |
|
1 |
1 |
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P vk |
|
|
P vk . |
|
|
|
|
(13.2.28) |
|
4 |
|
4 |
3 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Почленно деля (13.2.28) на (13.2.27) и учитывая, что v |
= v , ïî- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
4 |
лучаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
P § v ·k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
3 |
¨ |
|
|
3 |
¸ . |
|
|
|
|
(13.2.29) |
|
|
|
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P2 © v2 ¹ |
|
|
|
|
|
|
|
Степень повышения давления в изохорном процессе O |
|
P5 |
, ñòå- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P2 |
пень предварительного расширения в изобарном процессе сгорания
Uv3 .
v5
Поскольку P = P , а v = v , то (13.2.3.10) перепишем в виде
3 |
5 |
2 |
5 |
|
|
|
|
|
|
P4 |
OUk . |
(13.2.30) |
|
|
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
С учетом этого соотношения получаем из (13.2.26)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T4 |
|
OUk. |
(13.2.31) |
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
Для изохоры 2-5 имеем |
|
|
|
|
|
T5 |
|
|
P5 |
O, |
(13.2.32) |
T2 |
|
P2 |
|
|
|
а для изобары 5-3
v3 T3 Υ
(13.2.33)
v5 T5
и наконец
T1 1
T2 Ηk 1
. (13.2.34)
С учетом (13.2.31)–(13.2.33) окончательно получаем из (13.2.25)
|
Κ |
1 |
ΟΥk 1 |
|
1 |
. |
(13.2.35) |
|
Ο 1 kΟ Υ 1 Ηk 1 |
|
t |
|
|
|
Ïðè Υ = 1 уравнение (13.2.35) превращается в уравнение для тер-
мического к.п.д. цикла Отто, а при Ο = 1 – в уравнение для Κ цикла
t
Дизеля.
Сравнение величины Κ для цикла со смешанным сгоранием с
t
величинами Κ цикла Отто и цикла Дизеля показывает, что при оди-
t
наковых значениях степени сжатия Η
|
|
|
ΚtÄèç < ΚtCìåø.ñãîð < ΚtÎòòî , |
(13.2.36) |
а при одинаковых наивысших температурах цикла (T ) |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
ΚtÄèç > ΚtCìåø.ñãîð > ΚtÎòòî. |
(13.2.37) |
Указанные неравенства наглядно иллюстрируются TS-диаграм- |
ìîé (ðèñ. 13.2.9). |
|
|
|
|
|
Для перехода от идеальных тер- |
T |
|
|
модинамических циклов, исследо- |
|
|
|
ванных выше, к реальным циклам |
|
|
|
необходимо вводить внутренний от- |
T2 |
|
4 |
носительный к.п.д. двигателя, вели- |
4 |
|
|
|
|
|
чина которого определяется экспери- |
2b |
|
|
|
|
|
ментально при испытании двигателя: |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2a |
|
|
Îòòî |
| 0,55; |
Äèç |
| 0,61. |
|
|
4 |
Κt |
Κt |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
a |
b |
V |
|
|
|
|
Ðèñ. 13.2.9 |
|
|
при P = const с изотермическим сжа- |
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
тием воздуха в компрессоре. В этом |
2 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
случае тепло от рабочего тела к хо- |
|
|
|
лодному источнику будет отводиться |
|
|
|
и в изобарном процессе 4-1 (площадь |
|
|
|
с-4-1-b-c на рис. 13.3.3), и в изотерми- |
|
|
|
ческом процессе сжатия 1-2 (площадь |
|
|
|
a-2-1-b-a). При этом количество теп- |
|
|
|
ла, отводимого в изобарном процессе |
|
1 |
4 |
|
|
|
4-1, составляет |
|
|
|
|
|
q |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
|
|
|
|
|
|
|
|
q χ |
C |
|
T |
T , |
(13.3.1) |
|
Ðèñ. 13.3.2 |
|
P |
|
|
|
2 |
|
4 |
1 |
|
|
|
|
а количество тепла, отводимого в изо- |
T |
|
3 |
|
|
термическом процессе 1-2, |
|
|
|
|
q χχ |
RT ln P2 , |
(13.3.2) |
|
const |
|
|
2 |
1 |
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
const |
4 |
таким образом, |
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RT1 ln P2 . |
|
|
= |
|
|
q2 CP T4 T1 |
(13.3.3) |
2 |
P |
|
|
|
|
P1 |
|
|
1 |
|
|
Количество тепла, подводимого к рабочему телу в изобарном процессе 2-3,
Подставляя значения q и q в выражение для термического к.п.д.,
|
|
C |
P |
T |
T |
RT ln |
P2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
1 |
1 |
P1 |
|
|
Κ |
1 |
|
|
|
|
|
. |
(13.3.5) |
|
|
CP T3 T2 |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разделив числитель и знаменатель правой части этого уравнения на C T и учитывая, что T = T и для идеального газа
P 1 |
1 2 |
|
|
|
|
R |
|
|
CP Cv |
|
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
CP |
|
|
CP |
|
k |
получаем
|
|
|
|
|
|
§T |
· |
|
|
k 1 |
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
¨ |
|
4 |
1¸ |
|
|
|
|
|
|
|
ln |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Kt |
1 |
©T2 |
¹ |
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
P1 |
. |
|
|
(13.3.6) |
|
|
|
|
|
|
§T |
· |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
¨ |
3 |
1¸ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
©T2 |
¹ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обозначим степень предварительного расширения U |
|
v3 |
, à |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v2 |
через E |
P2 |
– степень повышения давления в процессе сжатия. |
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В изобарном процессе 2-3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T3 |
|
|
|
v3 |
|
|
|
|
U, |
|
|
|
|
|
|
|
(13.3.7) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
v2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а в адиабатном процессе 3-4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ P |
|
· |
k 1 |
|
|
§ P · |
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
k |
|
|
k |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
4 |
¨ |
|
4 |
¸ |
|
|
¨ |
1 |
¸ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(13.3.8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
|
|
T3 |
© |
|
P3 ¹ |
© |
P2 ¹ |
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
Подставляя (13.3.7) и (13.3.8) в (13.3.6) и учитывая, что |
|
|
|
|
|
|
|
T4 |
|
|
|
T4 |
|
T3 |
|
|
|
U |
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
T3 |
|
T2 |
|
|
|
|
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
получаем выражение для термического к.п.д. газотурбинной установки со сгоранием при P = const (изотермическое сжатие воздуха)
|
|
|
k 1 |
§ k 1 |
· |
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
E |
¨ |
|
|
lnE 1¸ |
U |
|
|
k |
|
K |
1 |
|
|
© |
¹ |
|
. |
(13.3.9) |
|
|
|
k 1 |
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
E k U 1
Из уравнения (13.3.9) можно найти максимальный K для каждо-
t
го значения степени предварительного расширения U. Возьмем для
этого первую производную от K по степени увеличения давления E
t
при P = const. После соответствующих преобразований получим
|
§ wKt |
· |
U |
§ k 1· |
|
¨ |
|
¸ |
|
¨ |
|
¸E |
|
wE |
U 1 |
k |
|
© |
¹Υ |
© |
¹ |
|
1 |
§ k 1·1 |
|
|
|
¨ |
|
¸ |
|
. |
|
|
k |
|
|
1 U© |
¹E |
Приравнивая это выражение к нулю, получаем условие максимального термического к.п.д.
Заменяя в соотношении (13.3.9) E по уравнению (13.3.10), полу-
чаем уравнение для максимального значения K при данном значе-
t
íèè U
ìàêñ |
|
ln U |
|
Kt |
1 |
|
. |
(13.3.11) |
|
|
|
U 1 |
|
Линия максимальных значений K на рис. 13.3.4 нанесена пунктиром.
t
Рассмотрим теперь цикл газотурбинной установки со сгоранием при P = const для случая адиабатного сжатия воздуха в компрессоре. Этот цикл на TS-диаграмме изображен на рис. 13.3.5.
В данном случае
|
|
q1 |
CP T3 T2 , |
|
|
|
q2 |
CP T4 T1 , |
|
отсюда |
|
|
|
|
|
|
K |
1 CP T4 T1 |
(13.3.12) |
|
t |
|
CP T3 T2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Κ |
Κ max |
|
|
|
|
t |
T |
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
0,6 |
|
|
|
|
|
0,5 |
20 |
2 |
|
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
0,2 |
Ε= 2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
|
0 |
Υ |
a |
b |
|
S |
1 2 3 4 5 6 7 8 |
|
Ðèñ. 13.3.5 |
|
|
|
Ðèñ. 13.3.4 |
èëè
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T4 |
|
1 |
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
1 |
T1 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
T3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для адиабатного процесса 1-2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ P · |
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
k |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
¨ |
1 |
|
¸ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
T2 |
© |
|
P2 ¹ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
с другой стороны, т.к. P = P и P = P , то |
|
|
3 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ P |
|
|
· |
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
k |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
4 |
|
¨ |
|
1 |
¸ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
|
T3 |
© |
|
P2 ¹ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
T4 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
T3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Kt |
|
|
1 |
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
èëè |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
|
E k
(13.3.13)
(13.3.14)
(13.3.15)
(13.3.16)
(13.3.17)
Сравнение эффективности циклов для случаев изотермического и адиабатного сжатия, проводимое при условии равенства в обоих
циклах подводимой теплоты q , максимальных давлений P и мак-
1 3
симальных температур T цикла, показывает, что термический к.п.д.
3
цикла с адиабатным сжатием превышает к.п.д. цикла с изотерми- ческим сжатием:
щему возможному перепаду температур от T до T .
5 2
Количество тепла, воспринятого сжатым воздухом в регенераторе, должно быть равно количеству тепла, отдаваемому в нем отра-
ботавшими газами, т.е. |
|
|
CP T3 T2 |
CP T5 T6 |
(13.3.20) |
èëè |
|
|
T3 T2 |
T5 T6 . |
(13.3.21) |
Условимся обозначать отношение температуры воздуха в конце
подогрева его в регенераторе T к температуре его перед регенера-
3
тором T через ϑ T3 .
2T2
Âпредельном случае при полной регенерации тепла очевидно, что
температура T = T и степень регенерации ς = 1. Этому случаю
35
соответствует и предельное значение
ϑìàêñ |
T3 |
|
T5 |
. |
(13.3.22) |
T2 |
|
|
|
T2 |
|
Рассмотрим теперь цикл газотурбинной установки со сгоранием при P = const, с регенерацией тепла и с изотермическим сжатием воз-
духа. Такой цикл изображен на TS-диаграмме рис. 13.3.8.
При наличии регенерации тепло, отводимое на участке 5-6 изо-
бары P = const, подводится на участке 2-3 изобары P = const к
1 2
рабочему телу (следовательно, на TS-диаграмме рис. 13.3.8 площадь
c-6-5-d-c равна площади a-2-3-b-a); этот процесс символически по-
казан стрелкой на рис. 13.3.8.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подводимое тепло в этом цикле |
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
q1 |
CP T4 |
T3 , |
(13.3.23) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отводимое тепло |
|
|
|
|
|
|
|
P = const |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
q |
|
RT ln |
P2 |
C |
|
T |
T |
. (13.3.24) |
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
2 |
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
P1 |
6 |
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество тепла, отводимого с |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отработавшими газами, можно опре- |
|
a |
b |
c |
d S |
|
делить следующим образом, имея в |
|
|
|
|
|
|
|
|
виду уравнение (13.3.20):
Ðèñ. 13.3.8