- •Федеральное агентство по образованию
- •Технологическое оборудование для производства жировой продукции
- •Предисловие
- •Список Основных условНых обозначений
- •Современное состояние и тенденции развития производства жировой продукции
- •1.1. Ассортимент и основные характеристики сырья и продукции жировых производств
- •1.2. Основные аппаратурно-технологические схемы линий производства жировой продукции
- •1.2.1. Аппаратурно-технологические схемы линий производства сливочного, кулинарного и топленого масла
- •Техническая характеристика линии а1-оло
- •Техническая характеристика линии п8-олф
- •1.2.2. Аппаратурно-технологические схемы линий производства маргариновой продукции и животных жиров
- •Технологическое оборудование для подготовки и получения жировых смесей и эмульсий перемешиванием
- •Техническая характеристика смесителя подготовки эмульсии
- •Техническая характеристика уравнительного смесителя
- •2.1. Мощность и диссипация энергии устройств для подготовки жировых и жиросодержащих дисперсных систем перемешиванием
- •2.2. Теплоотдача в перемешивающих устройствах при получении жировых смесей и эмульсий
- •2.3. Основные принципы инженерного расчета процессов и оборудования для подготовки и получения жиросодержащих смесей и эмульсий
- •2.3.1. Физико-механические свойства жиров, масел и жиросодержащих эмульсий при перемешивании
- •2.3.2. Основные методики инженерного расчета
- •Технологическое оборудование для термомеханической обработки жировых продуктов
- •2, 6, 10, 14, 16, 18, 20, 22, 24 – Пластины с отверстиями по центру; 4, 8, 12 – пластины с отверстиями по периферии и втулкой по центру
- •3.1. Определение производительности и мощности оборудования при термомеханической обработке жирового сырья
- •3.2. Теплообмен при перемешивании в скребковых теплообменниках для жировых продуктов
- •3.3. Основные принципы инженерного расчета скребковых теплообменников для термообработки жиросодержащих смесей и эмульсий
- •3.3.1. Физико-механические свойства жиров, масел и жиросодержащих эмульсий при термообработке
- •3.3.2. Методика инженерного расчета скребковых теплообменников для производства жировой продукции
- •Технологическое оборудование для кристаллизации, декристаллизации и пластификации жировой продукции
- •4.1. Устройства и способы кристаллизации, декристаллизации и пластификации жировой продукции
- •Техническая характеристика устройства
- •4.2. Основные принципы инженерного расчета процессов и оборудования для кристаллизации и пластификации жировой продукции
- •4.2.1. Теплофизические основы для расчета процессов кристаллизации жировых продуктов
- •4.2.2. Основы расчета оборудования для кристаллизации и пластификации жировых продуктов
- •Список литературы
- •Приложение
- •Технологическое оборудование для производства жировой продукции
2.1. Мощность и диссипация энергии устройств для подготовки жировых и жиросодержащих дисперсных систем перемешиванием
Определение мощности различных типов оборудования для перемешивания жидкофазных жировых дисперсных систем и сред на стадии их подготовки и производства требуется для выбора оптимальных геометрических параметров и режимов работы перемешивающих устройств и подбора приводов.
Мощность, потребляемая мешалкой, может быть определена как
N = Vж Δр, (2.1)
где Vж – расход жидкости, м3/с; Δр – давление, создаваемое мешалкой, Па.
Расход жидкости можно вычислить, предполагая, что жидкость проходит через боковую поверхность цилиндра с диаметром, равным диаметру мешалки dм, и высотой, равной высоте лопасти мешал-ки hл.м, со скоростью, пропорциональной окружной скорости конца ло-пасти мешалки:
Vж ~ π dм hл.м π n, dм ~ n, , (2.2)
где n – частота вращения мешалки.
Давление, создаваемое мешалкой, пропорционально динамическому давлению:
Δр ~ ρ n2 . (2.3)
Тогда из формулы (2.1) с учетом зависимостей (2.2) и (2.3) получим
N ~ ρ n2 . (2.4)
При определении номинальной мощности различных типов мешалок используется уравнение
N = Kn ρ n3, (2.5)
где Kn – безразмерный комплекс, называемый критерием мощности (Kn = Euм – число Эйлера).
В общем виде мощность N, расходуемая на перемешивание, зависит от частоты вращения мешалки, физических свойств перемешиваемой среды, геометрических характеристик аппарата и мешалки, т. е.
N = f (n, ρ, η, dм, D, Н…), (2.6)
где n – частота вращения мешалки; ρ – плотность дисперсной среды; η – вязкость (динамическая или эффективная) дисперсной фазы, среды, системы; dм – диаметр мешалки; D – диаметр емкости; Н – высота емкости.
Расход энергии на перемешивание различных жидкофазных сред и дисперсных систем (ньютоновских и неньютоновских жидкостей), в том числе жировых смесей и эмульсий, можно определить по критериальным уравнениям типа
Kn = a ReFr, (2.7)
где Kn = – критерий Эйлера (критерий мощности); Reц = – центробежный критерий Рейнольдса; Frц = – центробежный критерий Фруда; a, b, c – эмпирические коэффициенты.
Полагая, что влияние силы тяжести жидкофазной системы на эффективность перемешивания весьма незначительно, следует считать, что значение числа Фруда в общей затрате энергии в уравнении (2.7) может не учитываться.
Число Эйлера Kn зависит от типа мешалки и режима движения перемешиваемой жидкости, определяемого по видоизмененному критерию Рейнольдса Reц, т. е. по графикам зависимости Kn от Reц, полученных на основании экспериментальных данных исследователей. С учетом типа и геометрии мешалки по номеру кривой графической зависимости Euм = f (Reц) определяется значение критерия мощности.
Мощность N (кВт) некоторых типов мешалок можно определить по следующим зависимостям:
для мешалки пропеллерного типа
N = 0,01K n2,78 ρ2,78 μ0,22; (2.8)
для мешалки лопастной горизонтальной
N = 0,038K1 n3 ρ hл.м Z; (2.9)
для мешалки лопастной вертикальной
N = 0,038K1 ( – ) n3 ρ hл.м Z , (2.10)
где K – экспериментальный коэффициент (K = 1,02,0); dм, dл. м, dв, dн – диаметры мешалки, лопасти, внутренний и наружный, м; μ – динамическая вязкость жидкости, Па · с; K1 – коэффициент, зависящий от соотношения размеров лопасти; hл. м – высота лопасти мешалки, м; Z – число лопастей; n – частота вращения мешалки, мин–1.
Мощность, потребляемая на перемешивание, относится к гидродинамически установившемуся режиму, когда скорость течения жидкости постоянна, а частота вращения мешалки соответствует номинальной частоте вращения вала электропривода. С учетом увеличения в начальный период вращения мешалки, или «пусковых перегрузок», для перемешивающих устройств (смесителей) различных конструкций определены поправочные коэффициенты к расчету мощности на перемешивание в установившемся рабочем режиме, которая меньше номинальной мощности электроприводов в 2–4 раза.
Мощность привода аппарата с перемешивающим устройством выбирают по результатам гидродинамического расчета с учетом механического коэффициента полезного действия привода.
В области техники перемешивания одна из возможностей масштабирования процесса может быть реализована путем поддержания постоянной энергии диссипации процесса перемешивания в целях получения устойчивых эмульсионных систем, т. е. предложено определять среднее значение диссипации энергии по величине мощности, потребляемой на перемешивание:
0 = N / ( V). (2.11)
Анализ расчетов энергии диссипации по формуле (2.11) для процессов получения жиросодержащих эмульсий (эмульсии столовых и марочных маргаринов 72, 75, 82 %-й жирности, мягких или наливных маргаринов 60 и 82 %-й жирности) на технологических линиях отечественного и зарубежного производства А1-МЛМ, А1-ЖЛУ, фирм «A.Johnson & Co Ltd» и «TMCI Chemtech Ltd» (Англия), лабораторных и камеральных установках показал, что ее величина меняется в зависимости от плотности перерабатываемого сырья и для эмульсий 60–82 %-й жирности находится в пределах 0,96–1,08 Вт/кг (табл. 2.1).
Таблица 2.1
Смесительные агрегаты линий (страна) |
Вместимость емкости смесителя V, м3 |
Площадь поверхности cмесителя S, м2 |
Номинальная мощность привода агрегата N, кВт |
А1-МЛМ и А1-ЖЛУ (Россия) |
2,38 |
8,18 |
7,5 |
«A. Johnson & Co Ltd» (Англия) |
1,10 |
4,78 |
9,7 |
«TMCI Chemtech Ltd» (Англия) |
3,0 |
8,73 |
9,7 |
«Schröder» (Германия) |
3,0 |
9,3 |
9,4–10,0 |
Известно, что связь между потребляемой на перемешивание мощностью и условиями перемешивания принято выражать в виде зависимости (2.5). Тогда уравнение (2.11) будет иметь вид
0 = N / ( V) = Kп n3 / V. (2.12)
Выразив из уравнения (2.12) значение параметра n для аппаратов с перемешивающими устройствами, получим уравнение
n = (0 V/ Кп )0,33 . (2.13)
Рабочие диапазоны частоты вращения мешалок для смесителей с равными размерами диаметра D и высоты H емкости при 0 = (0,961,08) Вт/кг будут определяться по следующей зависимости:
n = С D/К , (2.14)
где С = (0,360,43) м0,65/с.
Определив критерий мощности Кп в зависимости от значений числа Re для процессов перемешивания без учета значений силы тяжести, для нормализованных быстроходных пропеллерных и турбинных мешалок по уравнению (2.14) определяют рабочие диапазоны частоты вращения мешалок.