- •1 Основное кинетическое уравнение массопередачи. Коэффициент массопередачи и движущая сила процесса.
- •2 Движущая сила массообменного процесса при нелинейной равновесной зависимости. Число единиц переноса и его физический смысл.
- •3.Выражение для средней движущей силы и числа единиц переноса при линейной равновесной зависимости.
- •4.Модифицированные уравнения массопередачи. Число единиц переноса. Высота эквивалентная единице переноса.
- •6.Массобмен в системах без твердой фазы . Молекулярная и конвективная диффузия.
- •8.Молекулярная диффузия. Первый закон Фика. Коэффициент диффузии и его физический смысл.
- •9.Уравнение Щукарева. Коэффициент масоотдачи и его физический смысл, сопоставление с коэф. Массопередачи.
- •10.Выражение коэф массопередачи через коэф массоотдачи.
- •11.Равновесие в системах газ-жидкость. Закон Генри. Ур-е равновесной зависимости. Влияние давления и температуры на абсорбцию.
- •12.Равновесие в процессах пар-ж для идеальных смесей. Закон Рауля. Диаграммы t-X-y и X-y.
- •13. Принципиальная схема противоточной абсорбции и графическое изображение процесса.
- •14. Принципиальная схема абсорбции с рециркуляцией жидкости и графическое изображение процесса.
- •15. Схема ректификационной установки непрерывного действия. Материальный баланс ректификационной колонны. Флегмовое число.
- •16. Уравнения рабочих линий процесса ректификации для непрерывно действующей ректификационной колонны. Минимальное и оптимальное флегмовое число.
- •18. Влияние флегмового числа на размеры ректификационной колонны и расход тепла при ректификации. Оптимальное флегмовое число.
- •20. Схема периодически действующей ректификационной установки. Изображение процесса в у-х диаграмме при постоянном составе дистиллята.
- •22Построение кинетической кривой и определение числа тарелок.
- •23. Порядок расчета ректификационной тарельчатой колонны.
- •24.Гидравлический расчет тарельчатых абсорбционных(ректификационных)колонн.
- •21. Тепловой баланс процесса ректификации
- •27.Непрерывная противоточная экстракция .Материальный баланс.Графическое изображение процесса.
- •28.Ступенчатая противоточная экстракция .Принципиальная схема .Графическое изображение процесса.
- •29. Многократная экстракция с противотоком растворителя.
- •30. Массопередача в системах с твёрдой фазой.Массопроводность.Диф-ные ур-ния массопров-ти.
- •31. Процесс сушки. Технические способы проведения процесса. Виды связи влаги с материалом.
- •32. Основные способы сушки. Материальный баланс конвективной сушки.
- •33 Диаграмма состояния влажного воздуха (Диаграмма Рамзина)
- •34 Изображение в диаграмме н-х процессов изменения параметров влажного воздуха. Температура точки росы, охлаждение, нагревание, смешивание.
- •35 Уравнение рабочей линии сушки. Построение рабочей линии в н-х диаграмме.
- •36 Тепловой баланс воздушной сушки. Уравнение рабочей линии процесса сушки.
- •37.Параметры, влияющие на процесс сушки. Способы интенсификации сушка.
- •38.Сушка с многократным промежуточным подогревом воздуха. Схема и н-х диаграмма.
- •39.Сушка с частичным возвратом отработанного воздуха.Схема и н-х диаграмма.
- •40.Сушка с замкнутой циркуляцией высушиваемого газа. Схема и н-х диаграмма.
- •41. Процесс адсорбции. Динамическая и статическая активности адсорбентов. Условия, влияющие на
- •42. Физическая сущность процесса адсорбции. Адсорбенты. Условия, способствующие протеканию процесса адсорбции.
- •43. Ионообменные процессы – основные закономерности,
- •44. Кристаллизация. Основные способы проведения кристаллизация. Равновесие в процессах кристаллизации.
- •45. Мембранные процессы. Классификация мембранных процессов в зависимости от их механизма. Область применения.
- •46. Влияние различных параметров на селективность и проницаемость мембран
- •47. Материальный и тепловой баланс изогидрической кристаллизации
- •48. Материальный и тепловой баланс кристаллизации с удалением части растворителя.
3.Выражение для средней движущей силы и числа единиц переноса при линейной равновесной зависимости.
Так как движущая сила меняется с изменением концентраций, то для всего массообменного процесса, протекающего в пределах изменения концентраций, от начальных до конечных, должна быть определена средняя движущая сила процесса.
Для упрощения выводов, полагаем, что аппарат работает по противоточной схеме при идеальном вытеснении, линия равновесия прямая (т.е y=mx), m>1 и перенос вещества – из фазы Фx в фазу Фy (рис)
Движущая сила процесса в концентрациях фазы Фy (рис 15.5 а)
А для фазы Фx (рис б)
Где - большая, а - меньшая разности концентраций на концах массообменного аппарата.
При движущая сила может определяться как средняя неарифметическая, т.е. .
Аналогичные выражения и для прямоточного движения фаз, участвующих в массообмене. Более общие зависимости для определения движущей силы, когда линия равновесия криволинейна и структура потоков отлична от идеального вытеснения.
Число единиц переноса показывает на сколько единиц изменится рабочая концентрация под действием единицы движущей силы.
Mу=(yн-ук)/y Mx=(xк-xн)/x
4.Модифицированные уравнения массопередачи. Число единиц переноса. Высота эквивалентная единице переноса.
F=M/Ky*Уср=M/Kx*Xср (площадь поверхности контакта фаз)
Бываю случаи, когда поверхность контакта фаз легко определяется простым геометрическим вычислением.
В большинстве случаев поверхности геометрически неопределима и не дает возможности выйти на размеры аппарата. В этих случаях используем модифицированные уравнения МП заменяя F на V, м3или Н, м или n – числоступеней фаз контакта
1) V, м3
F= V*J, J- удельная поверхность контакта фаз (м2/м3)
V=M/Ky*J*Yср; Ky*J=Kyv- объемный коэффициент МП
Kx*J=Kxv
V=M/Kyv*Yср
V= M/Kxv*Xср – модифицированные уравнения
2) H, м
F = H*f*J, F-площадь поперечного сечения, м2
H*f=V
H=F/f*J ; F=M/Ky*Yср
M=G*(Yн-Yк)
H=(G/Ky*f*J)*(Yн-Yк)/Yср
(G/Ky*f*J) =hy- высота эквивалентная единице переноса
(Yн-Yк)/Yср= my
H=hy*my; H=hx*mx – модифицированные уравнения МП
Высота hy и hx имеет физический смысл
Обратный коэффициент МП Ky и Kx , а число единиц переноса my и mx имеет смысл величине обратной движущей силе процесса.
3) n- число ступеней изменения концентраций
Определим число единиц переноса moy Для случая, когда рабочая концентрация на входе в элемент y1, а на выходе Y2=Yр1 и назовем такое изменение концентраций ступенью изменения концентраций.
Moy=(A/A-Aр)*ln*A/Aр
Отсюда следует, что только при условиилинейных равновесныхирабочих зависимостей числоединиц переноса отвечающей одной ступени изменения концентраций moy есть величина постоянная не зависящая от концентраций.
Это утверждение дает возможность легко графически определить число единиц переноса n (зависимость линейная)
My=n*moy
Таким способом допустимо определять число единиц переноса и при нелинейной зависимости
n=2
Допускаем, что в пределах одной ступени можно принять существование линейной равновесной зависимости. Тогда число единиц переноса
My=сумма от 1 до n moy= сумма от 1 до n (Yн-Yк/Yср)
n- графически
Yн, Yк – графически; Yср- для каждой ступени рассчитывается
5.Материальный баланс массообменного процесса. Рабочая линия массообменного процесса.
В общем виде материальный баланс массообменных (диффузионных) процессов может быть составлен на основе следующих рассуждений. Обозначим весовые скорости распределяющих фаз вдоль поверхности их раздела, выраженные в килограммах инертного вещества в час, через G и L, а концентрация распределяемого вещества соответственно У кг/кг инертного вещества и X кг/кг инертного вещества.
При У > Ур и отсутствии потерь в процессе взаимодействия фаз при параллельных потоках вдоль поверхности раздела величина
Рис. 11-2. К выводу уравнения рабочей линии процесРнс. 11-3. Рабочая линия процесса.
У уменьшается, а X увеличивается (рис. 11.2). Для элемента поверхности имеем:
dM=G(-dY)=LdX (11.7)
Интегрируя уравнение (11.7.) в пределах от начальных до конеч ных концентраций Ун — Ук и Хн — Хk получим:
М = -G(УК-УН) = G(УН-УК) = L(ХК-Хн) (11.8)
Из уравнения (11.8) получим соотношения между весовыми потоками распределяющих фаз:
G=L
L=G
(11.9)
Интегрируя уравнение (11.7) в пределах от начальных концентраций до текущих Yн-Y и Xн- X, получим:
G(УН-У) = L(Х - Хн)
Откуда Y=-L/G*X+
где — L/G — удельный расход одной из распределяющих фаз.
Удобно процессы массообмена представлять графически в координатах X — У (рис. 11-3), т. е. в виде зависимости между так называемыми рабочими концентрациями. Уравнение прямой, выражающее зависимость между рабочими концентрациями, называют обычно рабочей линией процесса.