58. Факторы, характеризующие условия резания:

1. Прочностные и теплофизические характеристики обрабатываемого материала, наличие и свойства литейной или штамповочной корки

2. Жесткость технологической системы, характеристики металлорежущего оборудования, размеры режущих пластин, характеристики износостойкости инструмента

3. Геометрические параметры режущего инструмента

4. Температура резания

5. Глубина резания, подача, скорость резания

58. Физические и технологические ограничения при оптимизации режимов резания

1. Производительность обработки

2. Допускаемые или рациональные температуры контактных поверхностей, температура резания

3. Допускаемые силы резания

4. Себестоимость технологической операции

5. Крутящий момент и мощность резания

Раздел III: «Обработка металлов давлением »

81. Компоненты тензора деформации представляют собой :

1. изменения формы или размеров тела (или части тела) под действием внешних сил, а также при нагревании или охлаждении и других воздействиях, вызывающих изменение относительного положения частиц тела

2. относительные удлинения (или относительные укорочения) волокон, расположенных по осям x,y,z

3. относительные удлинения (или относительные укорочения) волокон, расположенных по осям x,y,z и тангенсы углов поворота двух взаимно перпендикулярных до деформации волокон

4. тангенсы углов поворота двух взаимно перпендикулярных до деформации волокон

82 . Второй инвариант тензора деформации имеет вид:

1.

2.

3.

4.

5.

83 . Первый инвариант тензора деформации имеет вид:

1.

2.

3.

4.

5.

84 . Интенсивность деформации равна:

1.

2.

3.

4.

5.

85. Формулы Коши для определения компонент тензора деформаций определяются выражениями:

1.

2. , (i = 1,2,3; j = 1,2,3).                         

3. , (i = 1,2,3; j = 1,2,3).

4.

5.

86 . Формулы Коши для определения компонент тензора скоростей деформаций определяются выражениями:

1.

2. , (i = 1,2,3; j = 1,2,3).                         

3. , (i = 1,2,3; j = 1,2,3).

4.

5.

87. Истинные деформации при растяжении определяются выражениями:

1.

2.

3.

4. , (i = 1,2,3; j = 1,2,3).

5.

88 . Компонентами тензора напряжений являются:

1. только нормальные напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат

2. напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат

3. нормальные и касательные напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат

4. только касательные напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат

89 . Компоненты тензора напряжений:

1. являются скалярными величинами

2. преобразуются при повороте системы координат с помощью соотношений, линейных относительно направляющих косинусов

3. являются векторными величинами

4. характеризуют нормальные и касательные напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат

5. являются тензорными величинами

90. Второй инвариант тензора напряжений имеет вид:

1.

2.

3.

4.

5.

91 . Интенсивность нормальных напряжений равна:

1.

2.

3.

4.

5.

92 . Девиатор напряжений равен:

1.

2.

3.

4.

5.

93 . Интенсивность касательных напряжений равна:

1.

2.

3.

4.

5.

94. Условие пластичности Мизеса может быть записано в виде:

1.

2.

3. *

4.

5.

95. Для сталей горячая обработка давлением соответствует гомологическим температурам:

1.  0,6-0,8

2.  0,4-0,6

3.  0,8-1,0

4.  0,2-0,4

5.  1,0-2,0

96. Определяющие уравнения в общем случае связывают:

1. деформации с напряжениями

2. предел текучести деформируемого материала с факторами, характеризующими условия деформирования

3. предел текучести с деформациями, скоростями деформаций и температурами

4. предел текучести с деформациями

5. предел текучести с температурами

97. Формула предназначена для вычисления:

1. общего количества теплоты, которое должно быть сообщено заготовке при ее нагреве до температуры T_c

2. мощности индукционного нагревательного устройства

3. определения температуры в круглой заготовке, движущейся внутри индуктора со скоростью v

4. количества тепла Q , поступившего через торец стержня площадью F при его нагреве

5. средней температуры заготовки при электроконтактном нагреве

98. Формула предназначена для вычисления:

1. общего количества теплоты, которое должно быть сообщено заготовке при ее нагреве до температуры T_c

2. мощности индукционного нагревательного устройства

3. определения температуры в круглой заготовке, движущейся внутри индуктора со скоростью v

4. количества тепла Q , поступившего через торец стержня площадью F при его нагреве

5. средней температуры заготовки при электроконтактном нагреве

99. Формула предназначена для вычисления:

1. общего количества теплоты, которое должно быть сообщено заготовке при ее нагреве до температуры T_c

2. требуемой мощности индукционного нагревательного устройства

3. определения температуры в круглой заготовке, движущейся внутри индуктора со скоростью v

4. количества тепла Q , поступившего через торец стержня площадью F при его нагреве

5. средней температуры заготовки при электроконтактном нагреве

100. Формула предназначена для вычисления:

1. общего количества теплоты, которое должно быть сообщено заготовке при ее нагреве до температуры T_c

2. мощности индукционного нагревательного устройства

3. определения температуры в круглой заготовке, движущейся внутри индуктора со скоростью v

4. количества тепла Q , поступившего через торец стержня площадью F при его нагреве

5. средней температуры заготовки при электроконтактном нагреве

101. Для какого из материалов температура 470 - 350 С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:

1. Алюминиевый сплав АК4

2. Медный сплав БрАЖМц

3. Титановый сплав ВТ8

4. Сталь 45

5. Сталь У10

102. Для какого из материалов температура 900 - 750 С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:

1. Алюминиевый сплав АК4

2. Медный сплав БрАЖМц

3. Титановый сплав ВТ8

4. Сталь 45

5. Сталь У10

103. Для какого из материалов температура 1100 - 900 С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:

1. Алюминиевый сплав АК4

2. Медный сплав БрАЖМц

3. Титановый сплав ВТ8

4. Сталь 45

5. Сталь У10

104. Для какого из материалов температура 1200 - 750С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:

1. Алюминиевый сплав АК4

2. Медный сплав БрАЖМц

3. Титановый сплав ВТ8

4. Сталь 45

5. Сталь У10

105. Для какого из материалов температура 1100 - 850 С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:

1. Алюминиевый сплав АК4

2. Медный сплав БрАЖМц

3. Титановый сплав ВТ8

4. Сталь 45

5. Сталь У10

106. Формула применительно к продольной прокатке означает:

1. относительное обжатие

2. относительное удлинение

3. вытяжку при прокатке

4. относительное уширение

5. условие постоянства объема*

107. Формула применительно к продольной прокатке означает:

1. относительное обжатие

2. относительное удлинение

3. вытяжку при прокатке

4. относительное уширение

5. условие постоянства объема

108. Формула применительно к продольной прокатке широкой полосы означает:

1. удельную работу деформации

2. интенсивность деформаций

3. среднюю интенсивность деформаций

4. скорость деформации

109. Формула применительно к продольной прокатке широкой полосы означает:

1. удельную работу деформации

2. интенсивность деформаций

3. среднюю интенсивность деформаций

4. скорость деформации

110. Формула

применительно к продольной прокатке широкой полосы означает:

1. удельную работу деформации

2. интенсивность деформаций

3. среднюю интенсивность деформаций

4. скорость деформации

111. Формула (К 1,15)

применительно к продольной прокатке широкой полосы используется для расчета :

1. удельной работы деформации

2. интенсивности деформаций

3. средней интенсивности деформаций

4. относительного обжатия

112. Формула применительно к продольной прокатке широкой полосы используется для расчета :

1. работы деформации

2. силы деформирования

3. скорости деформации

4. мощности

113. Предел текучести при горячей прокатке углеродистой стали находится в пределах:

1. 50 -150 МПа

2. 100 -300 МПа

3. 300 -700 МПа

4. 800 -1500 МПа

5. 1500 -3000 МПа

114. Предел текучести при холодной прокатке углеродистой стали находится в пределах:

1. 50 -150 МПа

2. 100 -300 МПа

3. 300 -700 МПа

4. 800 -1500 МПа

5. 1500 -3000 МПа

115. Формула применительно к продольной прокатке широкой полосы означает:

1. плотность теплового потока на торце стержня, выделенного в валке перпендикулярно поверхности контакта с заготовкой

2. повышение температуры на участке поверхности контакта валка с заготовкой от некоторого равномерно распределенного источника тепла с плотностью теплового потока q

3. среднюю плотность теплового потока на участке контакта валка с заготовкой

4. количество теплоты, поступившей в валок при прокате одной заготовки

5. повышение температуры валка после прокатки 1 заготовки и выравнивания тепла