- •3 Лабораторные работы
- •3.1 Измерение гидростатических давлений
- •3.1.1 Теоретические основы исследования
- •3.1.2. Описание экспериментальной установки
- •3.1.3 Порядок проведения опыта
- •3.1.4. Обработка опытных данных
- •3.2. Исследование режимов движения жидкости
- •3.2.1. Теоретические основы исследований
- •3.2.2. Описание экспериментальной установки
- •3.2.3. Проведение лабораторных исследований
- •3.2.4 Обработка опытных данных
- •3.3. Опытное определение коэффициента
- •3.3.1. Теоретические основы исследования
- •3.3.2. Описание экспериментальной установки
- •3.3.3. Порядок проведения работы
- •3.3.4. Обработка опытных данных
- •3.4. Исследование местных потерь напора
- •3.4.1 Теоретические основы исследования
- •3.4.2 Описание экспериментальной установки
- •3.4.3. Порядок проведения опыта
- •3.4.4 Обработка опытных данных
- •3.5 Истечение жидкости из малого отверстия
- •3.5.1 Теоретические основы исследования
- •3.5.2 Описание опытной установки
- •3.5.3. Порядок проведения опыта
- •3.5.4 Обработка опытных данных
- •3.6 Истечение жидкости через внешний
- •3.6.1. Теоретические основы исследования
- •3.6.2. Описание опытной установки
- •3.6.3. Порядок проведения опыта
- •3.6.4 Обработка опытных данных
- •3.7. Опытное определение коэффициента шероховатости лотка
- •3.7.1. Теоретические основы исследования
- •3.7.2 Описание экспериментальной установки
- •3.7.3 Порядок проведения опыта
- •3.7.4. Обработка опытных данных
- •3.8. Исследование гидравлического прыжка
- •3.8.1. Теоретические основы исследования
- •3.8.2. Описание экспериментальной установки
- •3.8.3. Порядок проведения опыта
- •3.8.4. Обработка опытных данных
- •Опытные данные
- •Результаты вычислений
- •3.9. Прямоугольный водослив с тонкой стенкой
- •3.9.1 Теоретические основы исследования
- •3.9.2. Описание экспериментальной установки
- •3.9.3. Порядок проведения опыта
- •3.10. Исследования водослива с широким порогом
- •3.10.1. Теоретические основы исследования
- •3.10.2. Описание экспериментальной установки
- •3.10.3. Порядок проведения опыта
- •3.10.4. Обработка опытных данных
- •Оглавление
- •3. Лабораторные работы……………………………………………..
- •3.1. Измерение гидростатических давлений…………………………………
- •3.1.1. Теоретические основы исследования………………………………
- •3.3.1. Теоретические основы исследования……………………………….
- •3.5.1.Теоретические основы исследования……………………………
- •3.6.1. Теоретические основы исследования……………………………
3.3. Опытное определение коэффициента
гидравлического трения трубы
Цель работы – подтвердить опытным путем зависимость коэффициента гидравлического трения λ от числа Рейнольдса и зон гидравлической вязкости.
3.3.1. Теоретические основы исследования
При движении реальной жидкости возникают силы трения, на преодоление которых затрачивается часть энергии, содержащейся в движущейся жидкости. Возьмем два сечения на некотором участке потока (рис. 3.3). Энергия, затраченная на преодоление сопротивления по длине между ними, может быть определена как разность полных удельных энергий в этих сечениях.
Рис. 3.3. Расчетная схема напорного движения жидкости
в круглой трубе постоянного диаметра
Составим уравнение Бернулли* для сечений I-I и II-II относительно плоскости сравнения 0-0, проходящей по оси трубы (см. рис. 3.3):
(3.24)
где и – геометрические напоры в сечениях I-I и II-II,
в данном случае = =0, так как плоскость
сравнения проходит через центры тяжести сечений;
– скоростные напоры в сечениях I-I и II-II
(для турбулентного режима движения);
– пьезометрические напоры в сечениях I-I и II-II;
– потери напора по длине между сечениями I-I и II-II.
Поскольку участок трубопровода между сечениями I-I и II-II имеет постоянный диаметр d, то средние скорости в сечениях I-I и II-II одинаковы, то есть , поэтому скоростные напоры также равны между собой , а потери напора , как видно из уравнения (3.24), будут равны разности показаний пьезометров на установке, то есть
(3.25)
Известно, что потери по длине на трение можно определить по формуле Дарси*-Вейсбаха*
(3.26)
где λ – коэффициент гидравлического трения;
l – длина расчетного участка;
d – диаметр трубопровода;
– скоростной напор.
Отсюда коэффициент гидравлического трения
(3.27)
Таким образом, в опыте можно получить коэффициент гидравлического трения, пропуская воду через трубопровод с разными расходами.
В результате экспериментальных работ по изучению гидравлических сопротивлений в трубах и лотках с искусственной шероховатостью, проведенных Никурадзе, Зегждой и др. [1], было установлено, что коэффициент гидравлического трения зависит в общем случае от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости k/d (k – высота выступов шероховатости на внутренней стенке трубы диаметром d). По характеру и степени влияния этих факторов различают зоны гидравлически гладких и гидравлически шероховатых стенок (рис. 3.4).
Скорость движения жидкости в круглой трубе изменяется от нуля у стенок трубы до максимального значения на оси (рис. 3.4). При этом даже при средних скоростях движения в трубе, значительно превышающих критические скорости, в пристенной области будет существовать ламинарный пограничный слой. Толщина этого слоя уменьшается с ростом скорости движения жидкости.
Рис. 3.4. Графики Никурадзе:
1 – зона ламинарных сопротивлений, 2 – зона
действия закона Блазиуса, 1, 2 – область гидравлически
гладких стенок, 3 – зона доквадратичных сопротивлений,
4 – зона квадратичных сопротивлений (автомодельности по Re), к – к – линия перехода в зону автомодельности по Re
Рис. 3.5. Эпюра осредненных скоростей
при турбулентном движении:
1 – турбулентное ядро; 2 – ламинарный пограничный слой
толщиной
В области гидравлически гладких труб высота выступов шероховатости k значительно меньше толщины ламинарного пограничного слоя (рис. 3.5). При этом выступы шероховатости плавно обтекаются ламинарным потоком с малыми скоростями и не оказывают влияния на потери напора по длине потока.
Имеется ряд эмпирических формул для вычисления коэффициента , в этой области. Например:
– при Re = 1000 – 2300 – формула Стокса*
Re – 1 (3.28)
– при Re = 4000 – 105 – формула Г.Блазиуса*
Re – 0.25 (3.29)
– при Re < 105 формула П.К.Конакова
Re – 1,5) – 2. (3.30)
В области гидравлически шероховатых труб (рис. 3.4, 3.7) высота выступов шероховатости k больше толщины ламинарного пограничного слоя . Обтекание выступов шероховатости сопровождается интенсивным образованием и отрывом вихрей. При этом числа Рейнольдса, как правило, более 100 тысяч, а коэффициент λ можно вычислять по формуле А.Д. Альтшуля
(3.31)
При Re 500d/k степень турбулизации потока, зависящяя от Re, перестаёт влиять на коэффициент гидравлического трения λ – на графиках Никурадзе (рис. 3.4) экспериментальные кривые становятся параллельными горизонтальной оси. В этом случае говорят о автомодельности по Re. При таких условиях в выражении (3.31) второе слагаемое становится бесконечно малым. Им принебрегают.
Рис. 3.6. Гидравлически гладкая труба
Рис. 3.7. Гидравлически шероховатая труба