- •Основные понятия о разрушении металлов и сплавов
- •Контрольные вопросы
- •Дислокационные модели процесса разрушения
- •Переход от хрупкого разрушения к вязкому
- •Вязкое разрушение
- •Влияние различных факторов на характер вязкого разрушения
- •О критериях пластического разрушения
- •Тема № 3.
- •Текстуры деформации
- •1. Общие представления, классификация текстур
- •5. Анизотропия основных свойств текстурованных материалов
- •3. Общие принципы влияния напряженно-деформированного состояния на тип текстуры деформации
- •4. Влияние условий деформации, кристаллохимической природы материала и легирования на конкретный тип текстур деформации
- •1. Основные теории формирования текстур рекристаллизации
- •2. Основные типы текстурных изменений при рекристаллизации
- •Сверхпластичность и возможности ее использования при обработке металлов давлением
- •1. Основные параметры, характеризующие пластическую деформацию в условиях сверхпластичности
- •2. Влияние условий деформации, микроструктуры и состава на сверхпластичность и основные параметры процесса
- •3. Основные особенности атомного механизма сверхпластичности
- •4. Практическое использование сверхпластичности при обработке металлов давлением
- •1. Введение: сущность и виды термомеханической обработки
- •2. Структурные превращения при тмо
- •3.Влияние термомеханической обработки на свойства металлов и сплавов
- •4.Области применения тмо
- •1.Общая характеристика неметаллических включений.
- •2.Технологическая пластичность стали с неметаллическими включениями
- •3.Основные понятия о разрушении металлов и сплавов
- •Внутренние дефекты горячекатанных заготовок
- •1.Основные группы дефектов, их характерные признаки, расположение и закономерности трансформации
- •2. Внутренние дефекты горячекатанных заготовок:
3. Основные особенности атомного механизма сверхпластичности
Выяснение атомного механизма сверхпластичности является необходимым условием обоснованного выбора оптимальных технологических режимов сверхпластической деформации, состава сплавов и их исходного структурного и фазового состояния. Выяснение механизма процесса принципиально важно также для физики пластичности вообще.
На представления об этом механизме процесса наложило вначале отпечаток то обстоятельство, что сверхпластичность была впервые обнаружена и относительно длительное время изучалась только на двухфазных сплавах. Однако позднее, как было отмечено, сверхпластичность была обнаружена и на однофазных сплавах, и даже на чистых металлах.
Пластическое течение в условиях повышенных температур и малых скоростей в соответствии с существующими представлениями, рассмотренными в гл. III и IX, может включать в себя в общем случае следующие механизмы: дислокационные — скольжение и переползание, диффузионный направленный массоперенос (диффузионную ползучесть) и скольжение соседних зерен друг относительно друга (зернограничное скольжение).
Перечислим факты, которые необходимо учитывать при анализе возможной роли каждого из этих механизмов: 1) сверхпластичность проявляется чаще всего в ультрамелкозернистом состоянии, причем не только в двухфазных сплавах, но даже в чистых металлах. Однако на двухфазных сплавах, как правило, удается добиться более высокой пластичности; 2) процесс протекает с малой скоростью; 3) напряжение течения в условиях сверхпластичности (интервал II): а) необычно резко чувствительно к скорости деформации, причем зависимость и соответственно величины т носит экстремальный характер; б) уменьшается с уменьшением величины зерна); 4) в процессе сверхпластичного течения, несмотря на очень большую степень деформации, зерна остаются равноосными или слегка вытягиваются в направлении деформации, плотность дислокаций в зернах почти не изменяется, дислокационные скопления, в том числе у границ зерен, не возникают, соответственно упрочнение материала очень мало. В отличие от этого деформация в скоростном интервале III сопровождается увеличением плотности дислокаций и упрочнением.
5. Наличие текстуры в исходном состоянии влияет на величину σ, но особенно на удлинение δ, %. Последнее становится анизотропным. Кроме того, характер текстуры в процессе пластического течения изменяется.
Механизмом диффузионной ползучести нельзя объяснить скоростную зависимость параметра т. Роль диффузионной ползучести должна возрастать с уменьшением скорости деформации. Поэтому пластичность и параметр т должны были бы монотонно расти с уменьшением скорости деформации, тогда как в действительности эти характеристики с уменьшением , пройдя через максимум, начинают снижаться.
Скорость деформации , основанная на классической модели диффузионной ползучести с учетом данных Набарро — Херринга, выражается так:
где — атомный объем; и — коэффициенты объемной и граничной диффузии; δ — ширина границы зерна; d — размер зерна; п-—эмпирическая постоянная.
Однако скорость деформации, рассчитанная на основании теории диффузионной ползучести; оказывается для очень многих случаев на один — два порядка меньше, чем наблюдаемая экспериментально.
Наконец, диффузионная ползучесть не в состоянии объяснить текстурные изменения.
Большинство данных свидетельствует о том, что важнейшую роль в оптимальных условиях сверхпластичности (интервал II) играет зернограничное скольжение.
А. А. Бочвар уже в первых публикациях (1945— 1946 гг.) высказал предположение о том, что сверхпла-стичнбе течение должно включать два процесса: а) межзеренное перемещение [позднее этот процесс был назван зернограничным скольжением (ЗГС)]; б) залечивание микронесплошностей -(субмикропор), возникающих по границам зерен в процессе зернограничного скольжения. Позднее этот процесс, обеспечивающий целостность материала и приспособление поверхностей граничащих кристаллитов и осуществляемый диффузионным массопереносом в поле напряжений (диффузионной ползучестью), был назван аккомодационным.
В двухфазных сплавах, по мнению А. А. Бочвара, диффузионный массоперенос реализуется «растворноосадительным» механизмом (растворением приграничных объемов зерен одной фазы в приграничных объемах соседних зерен второй фазы, диффузией через объем зерен этой второй фазы и осаждением на других зернах первой фазы), в однофазных сплавах (чистых металлах) — рекристаллизационным ростом за счет направленного движения вакансий.
Позднее эти предположения были подтверждены экспериментально, а представления об атомном механизме ЗГС развиты в работах ряда авторов, среди которых следует выделить Эшби и Вералла.
Рис. 296. Смещение царапин, предварительно нанесенных на полированную поверхность образца в результате сверхпластического течения
Роль процессов, протекающих на границах зерен, усиливается тем, что ультрамелкозернистость является важнейшим условием проявления сверхпластичности. Эта роль должна возрастать с повышением температуры.
Факт зернограничного проскальзывания подтвержден экспериментально металлографическими наблюдениями многих авторов. Об этом свидетельствует, в частности, то, что царапины, нанесенные на предварительно отполированную поверхность образцов и проходящие до деформации как прямые линии через несколько зерен, после сверхпластического течения оказываются состоящими из отдельных отрезков, прямых в пределах отдельных зерен, но наклонно смещенных друг относительно друга при переходе от одного зерна к другому (рис. 296).
С использованием просвечивающей электронной микроскопии толстых фольг установлены взаимные смещения и развороты соседних зерен и даже смена зерен-соседей.
Рис. 297. Модель сверхпластической деформации Эшби и Вералла
Полуколичественные оценки показали, что максимум деформации, обусловленный ЗГС, наблюдается в том же интервале скоростей деформации, в котором наблюдается и максимум параметра т, и составляет до 60—70% от общей деформации образца. Эшби и Вералл предложили модель сверхпластической деформации, в которой определяющая роль принадлежит зернограничному скольжению, согласуемому с параллельно протекающей диффузионной аккомодацией. Схема модели показана на рис. 297, на котором приведено положение четырех зерен в начальном (рис. 297, а), промежуточном (рис. 297,б—г) и конечном (рис. 297,д) состояниях.
В процессе деформации зерна отходят друг от друга (см. зерна 3 и 4)*. Соседние зерна перемещаются не параллельно, а по перпендикулярным траекториям (зерна 1 и 2 перемещаются перпендикулярно направлению перемещения зерен 3 и 4) и вращаются при передвижении. Важной особенностью является то, что течение материала происходит неравномерно.
Переход зерен из начального в конечное положение включает в себя процессы: а) ЗГС — зерна передвигаются сдвигом друг относительно друга в плоскости границы. Этот сдвиг значительно больше, чем в модели диффузионной ползучести; б) диффузионный перенос по нормали к границе объемной и граничной диффузией. Пути диффузии, как видно из схемы на рис. 297, г, невелики (примерно 0,3d), а смещаемый объем составляет примерно ≤25% объема зерна; в) изменение величины поверхности зерна — площадь межзеренных границ увеличивается при переходе в промежуточное состояние.
Это и обеспечивает увеличение скорoсти течения примерно на порядок по сравнению с равномерным течением по механизму диффузионной ползучести.
Выражение для скорости течения по модели Эшби и Верталла имеет вид
(208)
где — зернограничная энергия.
Механизмом, конкурирующим с рассмотренным по мнению Эшби и Вералла, является дислокационная ползучесть, включающая консервативное скольжение и переползание дислокаций.
Скорость течения дислокационной ползучестью выражается так:
(208)
где — энергия активации дислокационной ползучести. Итоговая скорость течения может быть выражена суммой .
На рис. 298 приведены результаты расчета нормализованного напряжения σ/G и показателя скоростного упрочнения т от скорости деформации для свинца по зависимостям (208) и (209). Кроме того, показан вклад разных механизмов течения в зависимости от скорости деформации.
На рис. 299 приведены результаты оценки вклада разных механизмов деформации, выполненные И. И. Новиковым и В. К Портным для сплава Zn+22% A1 при разных скоростях растяжения.
Эти данные дают основание считать, что в оптимальных условиях сверхпластического течения (интервал II) основной вклад в суммарную деформацию вносит ЗГС, согласованное с диффузионной аккомодацией. При меньших скоростях деформации (интервал I) возрастает роль диффузионной ползучести, при больших скоростях (интервалIII) — дислокационная ползучесть.
Рис. 298. Расчетная зависимость
нормализованного напряжения σ/G
и параметра т
от скорости деформации
при θ=0,5 и величине зерна а=1
мкм (по Эшби и
Вераллу):
1 —
преобладает диффузионная
ползучесть; 2 —
вклад двух механизмов; 3
— преобладает
дислокационная ползучесть; 4
— вклад дислокационной
ползучести; 5 — mmax=0,9);
6 —
пороговое напряжение
Рис. 299. Вклад разных
механизмов деформации в растяжение
сплава Zn
+ 22 % А1 (δ = 20%) при разных скоростях
растяжения:
1— зернограничное
скольжение; 2—
диффузионная
ползучесть; 3—внут-ризеренное
дислокационное скольжение
С увеличением размера зерна (в пределе 0,5— Юмкм), с понижением температуры и увеличением скорости деформации возрастает вклад дислокационной ползучести.