Turanov_Bondarenko_Vlasova_Kreplenie_gruzov_v_vagonakh
.pdflопр = bоп – расстояние от ребра опрокидывания до проекции ЦТгр на пол ва- гона (или плечо силы тяжести груза Qгр), определяемое по формуле (11.3), в мм; bпер – кратчайшее расстояние от ребра опрокидывания до ветви обвязки, оп-
ределяемое графически (т. е. из чертежа) в мм;
Рис. 11.5. К креплению груза цилиндрической
формы
● для крепления в поперечном направлении (см. рис. 11.6) –
Rпоб = |
1.25[F (0.5D − hп ) +W |
п |
(hп |
− hп )]− Q |
bо |
|
|||
п |
у |
|
нп |
у |
гр п , |
[(47) ТУ] |
|||
|
|
|
nобп bпер |
|
|
|
|
где bоп – расстояние от ребра опрокидывания до проекции ЦТгр на пол вагона (или что одно и тоже - плечо веса груза Qгр), определяемое по формуле (11.11), мм.
Будем иметь в виду, что Wп – ветровая нагрузка, которая определена по формуле (10) ТУ, тс, но с учетом цилиндрической формы груза, где его наветренная по-
верхность должна быть уменьшена в два раза.
Рис. 11.6. К креплению груза цилиндрической формы
======================================================================
Пример 3. Расчет усилий в гибких элементах креплений груза от продоль- ных и поперечных сил.
3.1) Исходные данные. Основные исходные данные такие же, как и в при- мере 1.
Количество обвязок в продольном направлении nобпр = 2 шт.; в поперечном направлении nобп = 4 шт.; высота упора hупр = 0.145 м; кратчайшее расстояние от ЦМгр на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания вдоль вагона lпро = 0.632 м; кратчайшее расстояние от ребра перекатывания до обвязки, принимае- мое из схемы крепления груза bпер = 2.082 м; высота центра проекции боковой поверхности груза от пола вагона - hнпп = 1.55 м.
210
3.2) Результаты расчетов усилий в гибких элементах креплений груза по формулам (46) и (47) ТУ в виде макет-документов приведены ниже.
3.2.1) Для крепления груза в продольном направлении.
3.2.2) Для крепления груза в поперечном направлении.
Отрицательный знак усилия в обвязке означает, что она не воспринимает поперечные силы, что не соответствует действительности.
======================================================================
11.4. Рассмотрим случаи, когда крепление груза цилиндрической формы от перекатывания можно обеспечить упорными брусками (рис. 11.7). Пусть груз в виде трубы большого диаметра размещен на гладкой (без трения) горизонталь- ной поверхности (платформа).
Рис.11.7. Размещение трубы большого диаметра на платформе
211
Такой случай соответствует образованию ледяной поверхности между кон- тактирующимися поверхностями груза и полом платформы при перевозке, за- висящий от климатических условий перегона.
Пусть на груз действует поперечная сдвигающая сила F = 100 кН, прижи- мающая его к упорному бруску В.
Такая сила может появиться при движении поезда, как на прямом, так и на кривом участках пути из-за наличия зазоров между гребнями колес и рельсовой колеи, между буксами и челюстями боковых рам тележек, упругих элементов (комплектов пружин) между боковыми рамами и надрессорными балками, а также из-за перехода поезда на боковой путь по остряку стрелочного перевода. Кроме того, такая сила может представлять собой ветровую нагрузку, вероят-
ность действия которой на перегонах прямого и кривого участках пути нельзя исключать из расчета, а также центробежную силу инерции при движении по- езда по кривому участку пути.
Пусть труба весит G = 200 кН и его радиус R = 1.3 м. Высота выступа упорного бруска h = 0.16 м.
Постановка задачи. Определить силы давления трубы на пол платформа QА и на упорный брусок QВ в точках А и В (рис. 11.8). Найти высоту выступа упорного бруска h0 > h, при котором не произойдет отрыв трубы от плоскости.
Методы решений. Для решения задачи используем аксиому равенства дей- ствия и противодействия, принцип освобождаемости от связей и условия рав- новесия плоской системы сил, известные из курса теоретической механики.
Решение. Система «вагон − крепление − груз» состоит из трубы большого диаметра, упорного бруска и платформы. Искомые силы QА и QВ действуют на разные тела: труба на платформу в точке А и на упорный брусок в точке В (см.
рис. 11.8).
Рис.11.8. Схема приложения активных сил
Согласно аксиоме равенства действия и противодействия реакции пола ва- гона NА и упорного бруска NВ (противодействия) равны силам давления (дейст- вия), т. е. NА = QА, NВ = QВ. Здесь реакция упорного бруска NВ направлена по нормали к поверхности трубы, т. е. вдоль радиуса ВС.
212
1)Выбираем объект равновесия – трубу.
2)Отбрасываем связи – брусок и пол вагона.
3)Заменяем отброшенные связи реакциями – нормальными реакциями NА (пол вагона) и NВ (упорный брусок). Реакция упорного бруска NВ направлена по нормали к поверхности трубы, т. е. вдоль радиуса ВС. Расчетная модель разме- щения трубы на платформе и координатные оси Axy представлены на рис.11.9
4)Составляем уравнения равновесия. Труба находится в равновесии под
действием четырех сил: активных сил − веса G и внешней силы F, пассивных сил − реакции NА и реакции NВ.
Рис.11.9. Расчетная модель действий активных и пассивных сил на трубу
Составим уравнение равновесия для трубы. Поскольку силы, действующие на трубу, пересекаются в ее центре, и они являются плоской системой сходя- щихся сил, то достаточно составить два уравнения равновесия, приравняв нулю сумму проекций всех сил на оси x и y (см. рис.11.9):
åFx = 0 : − F + NB cosα = 0 ; |
(11.21) |
||||||||
åFy = 0 : NA + NB sinα − G = 0 ; |
(11.22) |
||||||||
где sinα и cosα определяются из |
ВСВ0: |
|
|
|
|
|
|||
sin α = |
B0C |
BB0 |
|
||||||
|
|
и cosα = |
|
|
. |
|
|
||
BC |
BC |
|
|||||||
Учитывая, что |
|
B0C = R - h, |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
BB0 = |
|
|
|
|
|
(11.23) |
|||
|
R2 − (R − h)2 |
= |
|
|
|
||||
|
|
h(2R + h) |
последнее соотношение представим в виде
213
sin α = |
R − h |
|
и cosα = |
|
h(2R + h) |
(11.24) |
|
R |
|
R |
|||||
|
|
|
|
|
|||
Результаты решения задачи. Из уравнений (11.21) и (11.22) находим реак- |
|||||||
ций связей в точке А и В: |
|
|
|
|
|
|
|
|
NB = |
F |
, |
|
|
(11.25) |
|
|
cosα |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
NA = G − NB sinα
или с учетом (11.25) последнему равенству придадим вид |
|
NA = G − F sin α . |
(11.26) |
cosα |
|
► Рассмотрим условия отрыва трубы от плоскости, при котором он под действием силы F начнет поворачиваться вокруг точки В. Это произойдет то- гда, когда NА ≤ 0, т. е. при условии
|
G − F sinα < 0. |
|
|||||
|
|
cosα |
|
||||
С учетом выражения (11.23) последнее неравенство представим в виде |
|||||||
|
G < F |
|
|
R − h |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h(2R + h) |
|
||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
G |
|
< F(R − h) . |
|
||||
h(2R + h) |
(11.27) |
=====================================================================
►Соотношение (11.27) можно вывести, используя понятия «удерживающего» и «опро- кидывающего» моментов, которые широко используются в технике29.
Из условия равновесия системы (см. рис..11.9) имеем
åmB (F) = 0 : GBB0 − FB0C = 0 , |
(11.28) |
откуда
29 Яблонский А.А., Никифорова В.М. Курс теоретической механики. Ч. I. Ста- тика. Кинематика. − М: Высш. шк., 1977. − 368 с.
214
GBB0 − FB0C = 0 .
Назовем абсолютные величины моментов сил G и F относительно точки В удержи-
вающим и опрокидывающим моментами:
GBB0 = M уд и FB0C = M опр . |
(11.29) |
Тогда на границе устойчивости
M уд = M опр . |
(11.30) |
При устойчивом состоянии тела (груза)
M уд > M опр . |
(11.31) |
Устойчивость при опрокидывании в технике вообще и в отрасли железнодорожного транспорта, в частности, принято определять отношением величины удерживающего мо-
мента к величине опрокидывающего момента:
h ³ |
M уд |
. |
(11.32) |
|
|||
|
M опр |
|
Это отношение называют коэффициентом устойчивости.
Очевидно, что в случае предельной устойчивости коэффициент устойчивости η = 1, а в случае устойчивого состояния η > 1. Если η < 1, то, следовательно, груз следует дополни- тельно крепить от опрокидывания.
Подставляя в равенства (11.29) величины ВВ0 и В0С из (11.23), можно получить нера-
венство (11.27).
=======================================================================
Освобождая от иррациональности радикал, стоящий в левой части нера- венства (7), находим
G2 h(2R − h) < F 2 (R − h)2 .
Преобразуя последнее равенство, имеем квадратное уравнение |
|
ah2 − 2bh + c > 0 , |
(11.33) |
где а, b и с - величины, имеющие размерности, соответственно, в кН2, кН2×м и (кН×м)2
a = G 2 |
+ F 2 ; |
|
b = (G2 |
+ F 2 )R ; |
(11.34) |
215
c = (FR)2 .
Решая уравнение (11.33), получим
|
|
|
|
h1,2 |
> b ± b2 − ac . |
||
|
|
a |
Отбрасывая первый корень последнего уравнения, окончательно имеем
h0 > h2 . |
(11.35) |
Подставляя соотношения (11.34) в неравенство (11.33) с учетом (11.35) и опуская промежуточные математические выкладки, имеем конечную формулу для определения высоты выступа (или половины толщины) упорного бруска в м
|
æ |
|
|
|
|
|
|
|
ö |
|
|
|
ç |
|
|
|
|
|
|
|
÷ |
|
|
|
ç |
|
|
1 |
|
|
|
÷ |
|
||
h0 |
> Rç1 |
- 1- |
|
|
|
|
|
÷. |
(11.36) |
||
|
æ G ö |
2 |
|||||||||
|
ç |
|
|
|
|
÷ |
|
||||
|
ç |
|
|
1+ ç |
|
÷ |
|
÷ |
|
||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
è |
|
|
è |
F ø |
|
ø |
|
Анализ полученных результатов. При любом 0 < α< π/4 реакция связи NВ в
точке В всегда меньше активной силы F, действующей на трубу, а реакция свя- зи NА в точке А всегда меньше веса трубы G.
Реакции связей NА и NВ в точке А и В равны силам давления трубы QА и QВ на пол платформы и на упорный брусок, но направлены противоположно, т. е.
NА = QА и NВ = QВ. В связи с этим можно записать, что QА = NА и QВ = NВ.
При соблюдении условия (11.36) не произойдет отрыва трубы от пола платформы и его поворот под действием силы F вокруг точки В.
=============================================================
Пример расчета. В вычислительной среде MathCAD получены следующие результаты, представленные в виде макет-документов.
Исходные данные.
Промежуточные вычисляемые параметры расчета.
216
Результаты расчетов.
Очевидно, что реакция со стороны упорного бруска NB свыше 20 раз боль- ше, чем со стороны пола вагона NA, поскольку на трубу действует поперечная сдвигающая сила F.
►Вычисление высоты выступа упорного бруска методом итерации с ис- пользованием функции Given-Find в вычислительной среде MathCAD.
Присвоение начальных значений:
Представление уравнений равновесия с использованием Булево функции и результаты нахождения отыскиваемых параметров
217
Анализ результатов расчета. Отсюда ясно, что устойчивое равновесие трубы обеспечивается при h0 = 0.15 м.
►Приводим результаты вычислений отыскиваемых параметров при вариа- ции действующей на трубу силы F (рис.11.10,а,б,в).
Рис.11.10,а. Реакции упорного бруска на трубу
в зависимости от изменения поперечной силы
Анализ результатов расчета. Увеличение поперечной силы F, действую- щей на груз, приводит к увеличению реакции пола вагона на трубу по линей- ному закону, причем почти в два раза.
218
Рис.11.10,б. Реакции пола вагона на трубу
в зависимости от изменения поперечной силы
Анализ результатов расчета. С увеличением опрокидывающий груз силы F реакция пола вагона на трубу уменьшается по линейному закону. Когда по- перечная сила F равна и больше 110 кН реакция пола вагона на трубу имеет от- рицательное значение. Это означает, что при F > 110 кН, возможно, отрыв тру- бы от плоскости и его поворот под действием силы F вокруг точки В.
Рис.11.10,в. Изменение высоты выступа упорного бруска
в зависимости от изменения поперечной силы
Анализ результатов расчета. Полученные данные показывает, что при приложении на груз значительной по величине силы F для того, чтобы он не оторвался от плоскости, следует увеличить высоту выступа упорного бруска.
219