8.2 Сақтандырғыштарды таңдау

Сақтандырғыштарды таңдау келесі шарттар бойынша жүргізіледі [8]:

1. Номинал кернеуі бойынша

U_ном.пр ≥ U_с,

мұндағы U_с,- тораптың номинал кернеуі.

2. Номинал сөндіру тоғы бойынша

I_{откл.ном} ≥ I_к.мак,

мұндағы I_к.мак – тораптың қ.т. максимал жұмыс тоғы

біртекті асинхронды электрқозғалтқышына тармақталуын қорғау кезінде балқымалы тағайыншама келесі шартты орындауы тиіс

I_вс ≥ I_ном.дв,

мұндағы I_ном.дв – электрқозғалтқыштың номинал тоғы, А

Балқымалы тағайыншама электрқозғалтқышты іске қосқанда қысқауақытты пик тоғын ұстап тұруы керек,

I_вс ≥ (I_пик /ά) = I_ном.дв ·К/ ά,

мұндағы I_пик – электрқозғалтқыштың пик тоғы А; ά=2,5 жеңіл іске қосу кезінде, ά=1,6-2 ауыр іске қосу кезіндще; К- іске қосу тоғының еселік коэффициенті, К=4-7[1]

Жүк жеделсатысын қоректендіретін желі үшін сақтандырғышты таңдау

1. U_ном.пр ≥ U_с, 380В ≥ 380В

2. I_{откл.ном} ≥ I_к.мак, 50кА ≥ 0,574

3. I_вс ≥ (I_пик /ά) = I_ном.дв ·К/ ά, 50 ≥ (29,5 · 4 / 2,5) = 47,2 А

ПЛ-12 таңдалған кабелін сымның жіберілетін тоғының қорғаныс аппаратының тоғына I_доп = 60А қатынасын тексереміз

I_доп ≥ 1,25 I_вс = 1,25 · 50=60 А,

НПН2-100 типті сақтандырғышты таңдаймыз және оның параметрлері :

U_ном,пр = 380В; I_ном.пр = 100А; I_вс = 50А; I_{откл.ном} = 50кА

Қалған желілер үшін сақтандырғыш таңдай сәйкесінше жүргізіледі, нәтижелері Г1, Г2 кестесіне енгізілген, қосымша Г.

8.3 Төменгі кернеу шиналарын таңдау

Трансформаторлы қосалқы станцияның төменгі кернеу шиналарын таңдау есебін шинадағы есептік жүктеме тоғы бойынша жүргіземіз. [12],

80х8 мм² өлшемді, бір жолаққа рұқсат етілген жүктеме тоғы 1690 А болатын, МГТ 80х8 маркалы мыс шиналарын таңдаймыз. Рұқсат етілген кернеуі 140 МПа,бұзатын қысымы 250-300 МПа.

Ұзақтық рұқсат етілген тоғы бойынша тексеру [12],

,

1526 < 1690 А

Үш фазалы қ.т. кезінде ең үлкен меншікті күші анықталады [12]:

мұндағы a – фаза арасындағы қашықтық 26 см; i⁽³⁾_у – үш фазалы қ.т.соққы тоғы.

Ең үлкен динамикалық күш үш фазалы қ.т. тоғы кезінде пайда болады, сондықтан есептеулерде қ.т.соққы тоғы ескеріледі.

Біркелі таратылған күш f иілгіш моментін тудырады, Н/м және келесі формула арқылы анықталады 12]:

,

мұндағы l – шиналық құрылымдардың тіректі оқшауламалар арасындағы аралық ұзындығы, м.

Иілгіш моменті, МПа, әсерінен пайда болатын шина материалындағы кернеу мына формуламен анықталады [12]:

;

мұндағы W – әсер күшіне перпендикуляр, оське қатысты шинаның момент кедергісі төмендегі формуламен анықталады, см ³ [12];

Шиналар динамикалық тұрғыдан берік болады, егер келесі шартты қанағаттандыратын болса [12],

= 0,011 МПа ≤ = 140 МПа

Берілге қимадағы шиналық құрылым динамикалық беріктілік шарты бойынша өтіп отыр.

8.4 Тіректі оқшауламаларды таңдау

Бұзылу күші 3750 Н [3] болатын және ИО-10-3,75-УЗ маркалы тіректі оқшаулама таңдалды және оны механикалық беріктілікке тексеру келесі шарт бойынша жүзеге асырылыда [12]:

Мұндағы F_расч –оқшауламаға әеср ететін күш, Н; F_доп- оқшауламаның басына жұмсалатын жіберілетін жүктеме келесі формуламен анықталады

[12],

Оқшауламаға иәсер ететін күш мына формуламен анықталады [12]:

мұндағы i_уд – Қ.Т. орындағы соққы тоғы, кА; l– оқшауламалар арасындағы қашықтық, м; а– шина остері арасындағы қашықтық, м.

Есептік жіберілетіннен төмен болғандықтан, механикалық беріктілік шарты бойынша оқшауламалар дұрыс таңдалған.