- •Параллельная работа синхронных генераторов
- •6.2 Контроль изоляции судовых электрических сетей. Пки алгоритм контроля и диагностирования изоляции. Нормы сопротивления изоляции.
- •6.4 Принципы построения и структура системы управления сээс. Функции системы управления сээс и ее связь с другими системами судна.
- •Сарн с токовым компаундированием
- •Системы амплитудно-фазового компаундирования
- •6.6 Основные принципы построения и работы автосинхронизаторов. Уставки δu, Δf, tОп.
- •6.8. Распределение активной мощности при параллельной работе утилизационного турбогенератора и дизельгенератора, валогенератора и дизельгенератора. Параллельная работа утилизационного тг и дг
- •Особенности параллельной работы вало- и дезель-генераторов
- •6.9 Методы определения изменения напряжения сг при набросе нагрузки
- •Аналитический метод расчета провалов напряжения
- •6.15 Физические процессы при кз в сээс
- •6.16Параллельная работа генераторов постоянного тока
- •6.18 Режимы работы и показатели качества сээс. Род тока напряжения и частота. Качество электроэнергии в сээс. Допустимые отклонения параметров в соответствии с Правилами Морского Регистра
- •3. Параметры сээс
- •6.19Аккумуляторные батареи
- •Выбор и размещение аккумуляторов на судне
- •6.20 Определение электрических нагрузок сэс. Табличный метод. Выбор количества, единичной мощности и типа генераторов сэс
- •Выбор числа и мощности генераторных агрегатов
- •6.21Регулирование частоты вращения приВодных двигателей
- •8.1. Система автоматического регулирования частоты дг
- •8.2. Система автоматического регулирования частоты электромашинного преобразователя
- •6.22 Классификация распределительных щитов и принципы их построения. Выбор электрических аппаратов и приборов. Условия выбора и проверки.
- •10.2.1. Назначение распределительных устройств
- •10.2.2. Классификация ру по исполнению и роду тока
- •10.2.3. Вторичные распределительные щиты
- •Выбор типа и сечения кабелей и проводов.
- •6,24.Токи короткого замыкания генератора и двигателя постоянного тока
Сарн с токовым компаундированием
Как следует из рис. 30 и 31, основным отличием токового компаундирования является арифметическое суммирование составляющих, поступающих по каналам тока и напряжения (рис. 30). В упрощенном виде система выглядит следующим образом: ток возбуждения Iв образуется за счет арифметического сложения двух предварительно выпрямленных сигналов: Iu и Ii, т.е. суммирование выполняется со стороны постоянного тока, и cos определяющий угол между Iu и Ii здесь не учитывается. Следовательно, такая система обычно настраивается на работу при номинальных параметрах, при этом размагничивающее действие реакции якоря будет компенсироваться по каналам тока именно при cos = cosн, естественно, при изменении характера нагрузки эта компенсация будет либо недостаточной (cos < cosн), либо избыточной (cos > cosн). Поэтому такие системы в изолированном виде практически не получили применения, обычно они используются в комплексе с корректором напряжения.
Системы амплитудно-фазового компаундирования
Здесь характерным является геометрическая сумма составляющих токов возбуждения. При этом обычно составляющая по каналу тока Ii формируется с помощью трансформатора тока, а составляющая по каналу напряжения обычно формируется с помощью специального компаундирующего элемента, чаще всего это дроссель L, представленный на рис. 31. Повышение индуктивного сопротивления ХL дросселя позволяет обеспечить чисто индуктивный характер составляющей Iu по отношению к вектору напряжения Uа. При этом положение вектора Ii зависит от характера нагрузки, соответственно от него зависит и положение вектора Iв (см. рис. 32) поясняет принцип геометрической суммы. При чисто активном характере нагрузки вектор Ii совпадает с вектором Uа, при чисто ином характере вектор Ii будет отставать от Uа, на 900, т.е. совпадать с Uу. При всех промежуточных значениях cos вектор Iв будет находиться между этими значениями (см. рис. 32).
Другой разновидностью компаундирующего элемента является емкость, для этого устанавливается конденсатор большой емкости (рис. 33). Здесь суммирование сигналов происходит аналогично, но вектор Iu расположен под углом 900, но в сторону опережения вектора Uа.
На практике обычно при использовании дросселя применяется схема, обеспечивающая геометрическое сложение составляющих Ii и Iu, в то время как при использовании конденсатора удобнее оперировать с геометрической разностью составляющих Ii и Iu. В то же время при принципиально равном эффекте схема с использованием дросселя дает лучшее качество регулирования, несмотря на то, что массогабаритные показатели проигрывают.
Рассмотренные схемы обеспечивают прямое суммирование или вычитание сигнала, что не всегда удобно из-за сложности масштабирования. Поэтому в судовых системах наибольшее применение получило электромагнитное суммирование с помощью так называемого трансформатора компаундирования ТК. (рис. 34). Здесь на одном магнитопроводе располагаются обмотки W1, по которой протекает сигнал Iu, Wт – (сигнал Iu), и W2 (сигнал Iв).
Параметры обмоток подбираются таким образом, чтобы они обеспечивали масштабирование составляющих Ii и Iu. Для повышения качества работы трансформатора компаундирования между обмотками Wт и W1 устанавливается магнитный шунт, выполняющий роль компаундирующего элемента. Он обеспечивает основной Ф рассеяния, и, следовательно, большее значение сопротивления рассеяния Хs. В результате данная система в одном магнитопроводе выполняет суммирование магнитных потоков, перпендикулярных Ii и Iu, (рис. 35).
Фазовое компаундирование позволяет существенно снизить крутизну регулирования характеристик. Придание им более пологого характера обеспечивает поддержание напряжения на зажимах с отклонением в пределах 2,5 %.
Повышение точности стабилизации напряжения генератора до значения1% от номинального напряжения генератора достигается за счет применения дополнительных устройств в виде корректора напряжения (рис.36), но это не меняет общий характер работы САРН.