
- •1 Кінематичний розрахунок приводів машин
- •4 А х х ххх х х х у3
- •2. Приклад кінематичного розрахунку приводу.
- •2 Розрахунок зубчастих передач
- •1.1 Указівки на вибір матеріалів зубчастих передач
- •2. Указівки на вибір напруг, що допускаються при розрахунках зубчастих передач.
- •2.2. Вибір допустимих напружень при розрахунках зубчастих передач на згинальну витривалість.
- •3. Порядок розрахунку циліндричних зубчастих передач
- •3.1. Вибирають матеріал зубчастих коліс. Призначають термообробку шестірні і колеса (п.1).
- •3.5. Перевірочний розрахунок передачі.
- •3.6. Геометричний розрахунок передачі.
- •3.7. Силовий розрахунок передач.
- •3.8. Вказівки по розрахункам відкритих циліндричних зубчастих передач.
- •4. Указівки з розрахунку конічних зубчастих передач.
- •4.1. Загальні відомості.
- •4.2. Порядок розрахунку конічних зубчастих передач.
- •4.3. Указівки з розрахунку відкритих конічних зубчастих передач
- •5. Приклади розрахунку зубчастих передач
- •5.1. Розрахунок прямозубої циліндричної передачі.
- •5.2. Розрахунок косозубої циліндричної передачі
- •5.3. Розрахунок відкритої прямозубої циліндричної передачі
- •5.4. Розрахунок конічної зубчастої передачі.
- •5.5. Розрахунок відкритої конічної передачі.
- •3 Розрахунок черв’ячних передач
- •1. Вказівки по вибору матеріалу для черв’ячних передач
- •Вибір матеріалу для черв’яка
- •Вибір матеріалу для черв’ячних коліс
- •2. Вибір допустимих напружень при розрахунку черв’ячних передач
- •3. Вказівки по розрахунку черв’ячних передач з циліндричним черв’яком
- •3.1 Порядок розрахунку черв’ячних передач
- •3.2 Проектний розрахунок
- •3.3 Перевірочний розрахунок
- •3.4 Геометричний розрахунок
- •3.5 Силовий розрахунок
- •3.6 Тепловий розрахунок
- •3.7 Приклад розрахунку черв’ячної передачі редуктора
2. Указівки на вибір напруг, що допускаються при розрахунках зубчастих передач.
2.1. Вибір напруг, що допускаються, при розрахунках зубчастих передач на контактну витривалість активних поверхонь зубів.
Відповідно до ДЕСТ 21354-75 допустимі контактні напруги визначаються за формулою, Мпа:
σHP = (σHlim ·ZR · ZV · KL · KXH)/SH , (2.1)
де σHlim – межа контактної витривалості поверхонь зубців при заданому числі циклів зміни напруг, МПа;
ZR – коефіцієнт, що враховує шорсткість сполучених поверхонь зубців. Значення ZR, загальне для шестірні і колеса, приймають для того зубчастого колеса з пари, зуби якого мають більш грубі поверхні в залежності від класу шорсткості поверхні. Для 7-го класу (Rа 1,25...0,63) ZR=1. Для 6-го класу (Rа 2,5…1,25) ZR=0,95. Для 5-го і 4-го класів (RZ 40...10) ZR=0,9;
ZV – коефіцієнт, що враховує колову швидкість. При υ ≤ 5м/с приймають ZV = 1.
Для інших значень колових швидкостей значення коефіцієнта ZV варто приймати по табл. 3:
Таблиця 3
υ1м/с |
5 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
24 |
НВ | |||||||||||
≤ 350 |
1,0 |
1,017 |
1,040 |
1,068 |
1,088 |
1,105 |
1,12 |
1,135 |
1,145 |
1,155 |
1,165 |
> 350 |
1,0 |
1,01 |
1,025 |
1,035 |
1,045 |
1,055 |
1,06 |
1,068 |
1,073 |
1,079 |
1,082 |
KL – Коефіцієнт, що враховує вплив змащення (KL = 1);
KXH – коефіцієнт, що враховує розмір зубчастого колеса. При d = 700 мм приймаємо KXH = 1, при інших значеннях початкового кола колеса коефіцієнт KXH приймають по табл. 4:
Таблиця 4
d, мм |
800 |
900 |
1000 |
1500 |
2000 |
3000 |
4000 |
KXH |
0,995 |
0,985 |
0,98 |
0,96 |
0,94 |
0,87 |
0,83 |
SH – коефіцієнт безпеки. Приймають SH = 1,1 – при нормалізації, поліпшенні або об'ємному загартовуванні зубців (однорідна структура матеріалу по об'єму); SH = 1,2 – при поверхневому загартовуванні, цементації, нітроцементації, азотуванні (неоднорідна структура матеріалу по об'єму).
Для передач, вихід з ладу яких пов'язаний з важкими наслідками, коефіцієнти безпеки варто збільшувати до 1,25 і 1,35 відповідно;
Межу контактної витривалості поверхні зубців, що відповідає еквівалентному числу циклів зміни напруг, визначають по формулі, МПа:
σHlim = σHlimв · КН , (2.2)
де σHlimв – межа контактної витривалості поверхні зубців, що відповідає
базовому числу циклів змін напруг, прийнята по табл. 5, МПа
Таблиця 5
Способи термічної і хіміко-термічної обробки зубців |
Середня твердість поверхні зубців |
Сталі |
Формули для розрахунку значень σHlimв, МПа |
Відпал, нормалізація або поліпшення |
350НВ |
Сталі леговані |
σHlimв = 2ННВ + 70 |
Об'ємне загартовування |
38…50HRC |
Сталі леговані |
σHlimу = 18НHRC + 150 |
Поверхневе загартовування |
40…50HRC |
Сталі леговані |
σHlimу = 17НHRC + 200 |
Цементація і нітроцементація |
56 HRC HV 550…750 |
Сталі леговані |
σHlimв = 23НHRC σHlimв = 1050 |
КН – коефіцієнт довговічності, що враховує вплив терміну служби і режиму навантаження передачі, визначають по формулі (3) або по табл. 6:
Таблиця 6
|
Для постійного і змінного навантаження |
Для постійного навантаження | ||||||||||||||
NHE/NHO |
0,005 |
0,01 |
0,02 |
0,03 |
0,05 |
0,08 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,8 |
1,0 |
4,0 |
3,0 |
12,6 |
KHL |
2,45 |
2,18 |
1,95 |
1,8 |
1,68 |
1,55 |
1,5 |
1,33 |
1,23 |
1,28 |
1,1 |
1,05 |
1,0 |
0,95 |
0,92 |
0,9 |
Базове число циклів зміни напруг, що відповідає тривалій межі витривалості (NHO), визначають по табл. 7.
Таблиця 7
НВ |
100 |
200 |
250 |
300 |
350 |
400 |
450 |
500 |
550 |
600 і більш |
NHO |
10 |
10 |
17 |
25 |
35 |
50 |
70 |
90 |
110 |
120 |
Співвідношення між твердостями, що виражені в одиницях HRC, HB і HV показані в табл. 8.
Таблиця 8
HB |
250 |
300 |
350 |
400 |
450 |
500 |
550 |
600 |
650 |
700 |
HRC |
25 |
32 |
37,5 |
43 |
47 |
52 |
56 |
59,5 |
63,5 |
67 |
HV |
260 |
310 |
365 |
425 |
500 |
570 |
650 |
760 |
870 |
960 |
.
(2.3)
Для змінного навантаження при NHE > NHO KHL = 1,0; для постійного навантаження при NHE > NHO KHL ≥ 0,9.
При однорідній структурі матеріалу зубчастих коліс коефіцієнт KHL ≤ 2,6, а для поверхневого зміцнення KHL ≤ 1,8. При H > HRC56 приймає NHO = 120·106. Еквівалентне число циклів зміни напруг (NHE) визначають у залежності від характеру циклограми нагруження.
Розрізняють режими постійного (мал.1, а) і змінного навантаження. Змінне навантаження може бути задане ступінчастою циклограмою (мал.1, б) і циклограмою з плавним характером зміни навантаження (мал.1, в)
Рис.1
Для постійного навантаження
NE = NHE = 60nct, (2.4)
де n – частота обертання зубчастого колеса, по матеріалі якого визначають напруги, що допускаються, хв-1;
с - число зачеплень зуба за один оберт колеса (с дорівнює числу коліс, що знаходяться в зачепленні з тим, що розраховується);
t – число годин роботи передачі за розрахунковий термін служби.
При ступінчастій циклограмі навантаження
(2.5)
де
- сумарне число циклів нагруження;
nці;
Т1і – обертальний момент відповідний і-ії сходинці циклограми навантаження;
nці – число циклів зміни напруг за час дії моменту Т1і:
nці = 60tціni .
При
визначенні NHE
для
змінного навантаження враховується
тільки та частина циклограми навантаження,
у якій число циклів дії навантаження
не більше 2,4 NHО
,
тобто при
> 2,4
варто приймати
= 2,4
(мал.1,б,в). При визначенніNHE
можна не враховувати ті ділянки циклограми
навантаження, що відповідають короткочасним
навантаженням, загальне число циклів
дії яких менше 0,03
NHE
.
При плавному характері циклограми навантаження допускається приведення до одного з типових режимів навантаження по довідковому додатку ГОСТ 21354-75.
При проектному розрахунку для прямозубих коліс у якості σHP приймається допустима контактна напруга того зубчастого колеса (шестірні або колеса), для якого вона менша. Для косозубої і шевронної передач
σHP = 0,45(σHP1 + σHP2) ≤ 1,23 σHPmin. (2.6)