- •Федеральное агентство по образованию
- •Технические условия
- •1. Техническое задание на проект
- •2. Кинематическое исследование рычажного механизма
- •2.1. Структурный анализ механизма
- •Звенья механизма
- •Кинематические пары (кп) механизма
- •2.3. Кинематические диаграммы
- •3. Кинематический расчет механизма
- •3.1 План механизма при рабочем и холостом ходах
- •3.2 План скоростей
- •3.2.1.3 Определение линейных и угловых скоростей
- •3.2.2 План скоростей для холостого хода (положение 9)
- •3.2.1.3 Определение линейных и угловых скоростей
- •3.3 План ускорений
- •3.4 Погрешности кинематического расчета
- •4. Силовой расчет механизма
- •4.1 Общие положения и определение инерционных нагрузок
- •4.2 Силовой расчет структурной группы 22(3,4) при рабочем ходе
- •4.3 Силовой расчет ведущего звена при рабочем ходе
- •4.4 Силовой расчет механизма в 9-м положении при холостом ходе и результаты силового расчета
- •4.3 Силовой расчет ведущего звена при холостом ходе
- •Список литературы
4.2 Силовой расчет структурной группы 22(3,4) при рабочем ходе
Строим кинематическую схему структурной группы 22(3,4) в масштабе μℓ = 0,0025 м/мм. К шатуну 3 и коромыслу 4 прикладываем все внешние силы, в том числе силы тяжести G3, G4, силы инерции Fu3,Fu4, моменты от сил инерции Мu3, Мu4, момент силы от полезного сопротивления Мпс с учетом их направлений.
Вместах отрыва шатуна от кривошипа и коромысла от стойки, т. е. кинематических парах А и С, прикладываем реакцииR23, R14. Так как эти реакции неизвестны по величине и направлению, то вместо них в указанных точках прикладываем их нормальные и тангенциальную составляющие R23(R23n, R23t), R14(R14n, R14t) параллельно и перпендикулярно звеньям 3 и 4
R23n ΙΙ АВ, R23t АВ, R14n ΙΙ ВC, R14t ВC.
Порядок и очередность определения реакций в КП диады 22(3,4) складываются в соответствии с рекомендациями [4] (с. 40, таблица 6.1) и состоят в основном из следующих четырех последовательных позиций.
1. По условию Даламбера шатун находится в равновесии, он неподвижен. Алгебраическая сумма моментов всех сил на шатуне относительно точки B равна нулю (4.2).
∑MB(3) = 0.
Опустив перпендикуляры из точки B на линии действия силы инерции Fu3 и силы тяжести шатуна G3, находим плечи этих сил (кратчайшие расстояния)
hG3 = 47 мм, hu3 = 13 мм.
Направление момента силы, совпадающее с движением часовой стрелки, считаем отрицательным. Зададимся предварительно направлением вектора R23t, истинность которого уточнится позже по положительному или отрицательному значению найденной реакции R23t. В случае отрицательного ответа авансовое направление R23t следует поменять на противоположное. Из развернутого уравнения (4.3) имеем:
∑MB(3) = −R23t∙АВ − Mи(3) ⁄ μℓ + G3∙hG3 − Fu3∙hu3 = 0,
R23t = (−Mи(3) ⁄ μℓ + G3∙hG3 − Fu3∙hu3) ⁄ АВ =
= (7838,19 + 9443,33 – 2088,8 ) ⁄ 110 мм = 176,1 Н.
Отрицательный ответ опровергает истинность предполагаемого направления R23t.
2. По принципу Даламбера звенья 3 и 4 в структурной группе 22(3,4) находятся в равновесном состоянии. Воспользуемся уравнением (4.1)
∑MB(4) = 0.
Опустив перпендикуляры из точки B на линии действия силы инерции Fu4 и силы тяжести шатуна G4, находим плечи этих сил (кратчайшие расстояния)
hG4 = 26 мм, hu4 = 37 мм.
Направление момента силы, совпадающее с движением часовой стрелки, считаем отрицательным. Зададимся предварительно направлением вектора R23t, истинность которого уточнится позже по положительному или отрицательному значению найденной реакции R23t. В случае отрицательного ответа авансовое направление R23t следует поменять на противоположное. Из развернутого уравнения (4.3) имеем:
∑MB(4) = R14t∙ВС + Mи(4) ⁄ μℓ + G4∙hG4 − Fu4∙hu4 − Mпс ⁄ μℓ = 0,
R14t = (−Mи(4) ⁄ μℓ − G4∙hG4 + Fu4∙hu4 + Mпс ⁄ μℓ) ⁄ ВС =
= (4336,02+8906,64 + 3641 + 300000) ⁄ 65 мм = 4355,64 Н.
3. Уравнения равновесных всех действующих сил (план сил), приложенных к звеньям 3 и 4:
∑ R34 = 0;
R23n + R23t + Fи3 + G3 + Fи4 + G4 + R14n + R14t = 0.
Для построения плана сил примем масштабный коэффициент сил
μF = R14t ⁄ R14t = 4355,64 Н ⁄ 145 мм = 30 Н/мм.
гдеR14t = 200 мм, чертежная длина вектора силы сопротивления. Длины векторов сил в выше приведенном уравнении равны в (мм):
R23t = R23t ⁄ μF = 176,1 Н ⁄ 30 Н/мм = 5,8,
G3 = G3 ⁄ μF = 166,77 Н ⁄ 30 Н/мм = 5,55,
Fи3 = Fи3 ⁄ μF = 726,41 Н ⁄ 30 Н/мм = 24,21,
Fи4 = Fи4 ⁄ μF = 240,72 Н ⁄ 30 Н/мм = 8,02,
G4 = G4 ⁄ μF = 166,77 Н ⁄ 30 Н/мм = 5,55.
У векторов известны направления, которые должны замкнуть векторный многоугольник. Сначала отложим векторы известных сил, действующих на третье звено (R23t, G3, Fи3). Замыкание многоугольника сил осуществляется проведением линий действий векторов сил, действующих на четвертое звено (R14t, G4, Fи4). Замыкание многоугольника сил осуществляется проведением линий действий векторов сил в точке L до их взаимного пересечения в точке К. Из полученного плана сил, замерим длины векторов
R23 = R23∙μF = 184 мм ∙30 Н/мм = 5520 Н,
R14 = R14∙μF = 147 мм ∙30 Н/мм = 4410 Н.
4. Определение реакций в кинематической паре B между звеньями 3 и 4. Рассмотрим равновесие 3-го звена по уравнению (4.1)
∑ F3 = 0,
Реакция R43 со стороны 4-го звена будет замыкающим вектором многоугольника (плана) сил
R23 + R43 + Fи3 + G3 = 0.
Векторы известных сил R23, G3, Fи3 на плане сил (4.5; 4.6) уже отложены. Замерим длину полученного вектора R43 = 158. Модуль этой силы, реакция между звеньями 3 и 4, равен
R43 = R43∙μF = 158 мм ∙30 Н/мм = 4740 Н.