- •Федеральное агентство по образованию
- •Технические условия
- •1. Техническое задание на проект
- •2. Кинематическое исследование рычажного механизма
- •2.1. Структурный анализ механизма
- •Звенья механизма
- •Кинематические пары (кп) механизма
- •2.3. Кинематические диаграммы
- •3. Кинематический расчет механизма
- •3.1 План механизма при рабочем и холостом ходах
- •3.2 План скоростей
- •3.2.1.3 Определение линейных и угловых скоростей
- •3.2.2 План скоростей для холостого хода (положение 9)
- •3.2.1.3 Определение линейных и угловых скоростей
- •3.3 План ускорений
- •3.4 Погрешности кинематического расчета
- •4. Силовой расчет механизма
- •4.1 Общие положения и определение инерционных нагрузок
- •4.2 Силовой расчет структурной группы 22(3,4) при рабочем ходе
- •4.3 Силовой расчет ведущего звена при рабочем ходе
- •4.4 Силовой расчет механизма в 9-м положении при холостом ходе и результаты силового расчета
- •4.3 Силовой расчет ведущего звена при холостом ходе
- •Список литературы
4.3 Силовой расчет ведущего звена при холостом ходе
Строим план ведущего звена (лист 2) в масштабе длин=0,005м/мм. К звену ОА проложим силы: в центре масс S2 силу тяжести G2 = 156,96 H центробежную силу инерции направленную противоположно ускорению центра масс, в точке A приложим реакцию со стороны третьего звена.
1. Рассмотрим условие равновесия моментов сил относительно точки O:
∑Mо(2) = 0,
R32∙h32 − G2∙hG2 + Fур∙hур = 0,
Fур = (−R32∙h32 + G2∙hG2 ) ⁄ hур = (1569,6 - 8844 мм) ⁄ 35 мм = -297,5 Н.
2. Реакцию со стороны стойки R12 определим из условия равновесия сил, действующих на второе звено, по уравнению (4.2):
∑F(2) = 0,
R32 + G2 + Fи2 + Fур + R12 = 0.
Для построения плана сил примем масштабный коэффициент сил
μF = 6 Н/мм.
Длины векторов сил равны:
R32 = R32 ⁄ μF = 402 Н ⁄ 6 Н/мм = 67 мм,
G2 = G2 ⁄ μF = 156,96 Н ⁄ 30 Н/мм = 5,23 мм,
Fи2 = Fи2 ⁄ μF = 396,76 Н ⁄ 6 Н/мм = 61,62 мм,
Fур = Fур ⁄ μF = 297,5 Н ⁄ 6 Н/мм = 49,5 мм
Строим план сил. Из точки М последовательно вектор за вектором откладываем векторы сил и из чертежа находим длину замыкающего вектора R12 = 43 мм. Реакция со стороны стойки равна:
R12 = R12∙μF = 95 мм ∙6 Н/мм = 570 Н.
Уравновешивающий момент Мур равный
Мур = Fур∙ℓОА = 297,5 Н ∙0,175 м = 52,1 Н∙м.
соответствует движущему (крутящему) моменту. Мгновенная мощность во 2-м положении механизма равна:
Рдв(2) = Мур∙ω2 = 52,1 Н∙м ∙885,7 рад/с ≈ 0,9 кВт.
Таблица 4.2
Исходные, промежуточные, результирующие данные по силовому расчету механизма во 2-м и 9-м положении
№ |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Значение | ||
полож. №2 |
полож. №9 | |||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 | |
Силовой расчет диады 3 − 4 | ||||||
1 |
Плечо силы инерции шатуна относительно точки В |
hu3 |
мм |
114 |
114,5 | |
2 |
Плечо силы тяжести шатуна относительно точки B |
hG3 |
мм |
80 |
110,67 | |
3 |
Длина шатуна |
AB |
мм |
200 |
200 | |
4 |
Тангенциальная составляющая реакции в КП A |
R23t |
Н |
−92,18 |
77,277 | |
5 |
Плечо силы инерции коромысла относительно точки В |
hu4 |
мм |
49 |
20 | |
6 |
Плечо силы тяжести коромысла относительно точки В |
hG4 |
мм |
4 |
13 | |
7 |
Длина коромысла |
BC |
мм |
112 |
112 | |
8 |
Тангенциальная составляющая реакции в КП С |
R14t |
Н |
5429 |
23,3 | |
9 |
Масштабный коэффициент плана сил диады 3−4 |
μF(3,4) |
Н/мм |
27,1 |
4,66 | |
10 |
Чертежная длина вектора реакции |
R23t |
мм |
7,72 |
16,58 | |
11 |
Вектор силы тяжести шатуна |
G3 |
мм |
5,43 |
31,58 | |
12 |
Вектор силы инерциии шатуна |
Fu3 |
мм |
2,65 |
66,3 | |
13 |
Вектор силы тяжести коромысла |
G4 |
мм |
4,7 |
27,37 | |
14 |
Вектор тангенциальной составляющей реакции |
R14t |
мм |
200 |
5 | |
15 |
Вектор силы инерции коромысла |
Fu4 |
мм |
9,55 |
16,46 | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 | |
16 |
Реакция КП С |
R14 |
Н |
7317 |
43,8 | |
17 |
Реакция КП А |
R23 |
Н |
7046 |
151,45 | |
18 |
Реакция КП В |
R43 |
Н |
7181,5 |
93,2 | |
19 |
Вектор реакции в КП В |
R43 |
мм |
265 |
20 | |
Силовой расчет начального звена | ||||||
20 |
Плечо реакции КП А относительно точки О |
h32 |
мм |
55,2 |
41,8 | |
21 |
Плечо силы тяжести кривошипа относительно точки О |
hG2 |
мм |
22,2 |
11,3 | |
22 |
Длина кривошипа |
OA |
мм |
56 |
56 | |
23 |
Уравновешивающая сила |
Fур |
Н |
6985 |
133,4 | |
24 |
Масштабный коэффициент плана сил |
μF1 |
Н/мм |
27,1 |
4,66 | |
25 |
Вектор реакции в КП A |
R32 |
мм |
260 |
32,5 | |
26 |
Вектор силы тяжести кривошипа |
G2 |
мм |
3,73 |
6,65 | |
27 |
Вектор силы инерции кривошипа |
Fu2 |
мм |
4,84 |
28,2 | |
28 |
Вектор уравновешивающей силы |
Fур |
мм |
257,75 |
28,6 | |
29 |
Реакция в КП О |
R12 |
Н |
810,3 |
200 | |
30 |
Уравновешивающий момент |
Mур |
Н∙м |
978 |
18,67 | |
31 |
Мощность электродвигателя |
Pдв |
Вт |
13203 |
252 |
Результаты силовых расчетов сводим в таблицу 4.3.
Таблица 4.3
Реакции в кинематических парах
№ положения |
Ход механизма |
|
|
|
|
|
2 |
рабочий |
978 |
810,3 |
7046 |
7181,5 |
7317 |
9 |
холостой |
18,67 |
200 |
151,45 |
93,2 |
43,8 |
Заключение:
Инженер-конструктор должен владеть современными методами расчета и конструирования новых быстроходных автоматизированных и высокопроизводительных машин. Рационально спроектированная машина должна удовлетворять социальным требованиям – безопасности обслуживающего персонала; эксплуатационным, экономическим, технологическим и производственным требованиям. Эти требования представляют сложный комплекс задач, которые должны быть решены в процессе проектирования новой машины.
Решение этих задач на начальной стадии проектирования состоит в выполнении анализа и синтеза проектируемой машины, а также в разработке ее кинематической схемы, обеспечивающей с достаточным приближением воспроизведение требуемого закона движения.
Курсовое проектирование способствует закреплению, углублению и обобщению теоретических знаний, а также применению этих знаний к комплексному решению конкретной инженерной задачи по исследованию и расчету механизмов и машин; оно развивает творческую инициативу и самостоятельность, повышает интерес к изучению дисциплины и прививает некоторые навыки научно-исследовательской работы. Учебная и инженерная ценность курсового проекта определяется в значительной степени комплексностью проектного задания и реальностью объектов проектирования.
При решении задач проектирования кинематических схем механизмов учтены структурные, метрические, кинематические и динамические условия, обеспечивающие воспроизведение проектируемым механизмом заданного закона движения.
Современные методы кинематического и кинетостатического анализов, а в значительной степени и методов синтеза механизмов определяются его структурой, т. е. способом его образования.
Закон движения представлен диаграммой перемещения звена в функции угла поворота при его равномерном вращении, графиком скорости и графиком тангенциальных ускорений в функции того же угла.
Кроме построения графиков углов передачи, целесообразно было также для двух-трех характерных положений найти скорости и ускорения звена аналитическим методом; по этим скоростям и ускорениям можно судить об имеющих место отклонениях от заданного закона движения звена, т. е. можно сделать вывод, что значения скоростей и ускорений взятые из планов скоростей и ускорений имеют достаточно большую погрешность, что свидетельствует о неточности определение скоростей и ускорений точек механизма графическим методом.
Структурный анализ дает возможность определить порядок и методы кинематического анализа. Задачи кинематики комплексно связаны с задачами кинетостатического анализа. Произведенный структурный анализ позволяет решить задачу кинетостатического расчета в последовательности, обратной порядку кинематического исследования; т. е. начиная расчет с последней, считая от ведущего звена, ассуровой группы и кончая расчетом ведущего звена.
Кинетостатический расчет дает возможность определить реакции в кинематических парах, уравновешивающий момент и уравновешивающую силу на ведущем звене и усилия, действующие на отдельные звенья механизма. Эти условия необходимы при расчете звеньев на прочность и определение их рациональных конструктивных форм.