- •Федеральное агентство по образованию
- •Технические условия
- •1. Техническое задание на проект
- •2. Кинематическое исследование рычажного механизма
- •2.1. Структурный анализ механизма
- •Звенья механизма
- •Кинематические пары (кп) механизма
- •2.3. Кинематические диаграммы
- •3. Кинематический расчет механизма
- •3.1 План механизма при рабочем и холостом ходах
- •3.2 План скоростей
- •3.2.1.3 Определение линейных и угловых скоростей
- •3.2.2 План скоростей для холостого хода (положение 9)
- •3.2.1.3 Определение линейных и угловых скоростей
- •3.3 План ускорений
- •3.4 Погрешности кинематического расчета
- •4. Силовой расчет механизма
- •4.1 Общие положения и определение инерционных нагрузок
- •4.2 Силовой расчет структурной группы 22(3,4) при рабочем ходе
- •4.3 Силовой расчет ведущего звена при рабочем ходе
- •4.4 Силовой расчет механизма в 9-м положении при холостом ходе и результаты силового расчета
- •4.3 Силовой расчет ведущего звена при холостом ходе
- •Список литературы
3.3 План ускорений
3.3.1 План ускорений при рабочем ходе (положение 5)
Ускорение точки A относительно оси вращения кривошипа O
аА = аО + аАOn + aAOt,
гдеаО - вектор ускорения точки O, аО = 0;
аАOn − вектор нормального относительного ускорения точки A относительно точки O,
аАOn = ω22∙LAO = (17 рад/с)2 ∙ 0,175 м = 50,575 м/c2,
гдеаАOn − вектор тангенциального относительного ускорения точки A относительно точки О,
aAOt АО, aAOt = 0,
т.к. ω2 =const.
Внашем случаеаА = аАOn. Принимаем чертежную длину вектора аВАn = ра = 100 мм.
Масштабный коэффициент плана ускорений
μа = aA ⁄ ра = 50,575 м/c2 ⁄ 100 мм = 0,50575 м∙с-2 ⁄ мм,
Ускорение точки B в структурной группе 22(3,4) относительно крайних точек А и С
аВ = аА + аВАn + aВАt,
аВ = аС + аВСn + aВСt,
гдеаВАn − вектор нормального относительного ускорения аВАn,
аВАn = ω32∙LВА = (5,37 рад/с) 2∙0,55 м = 15,86 м/c2;
aВАt − вектор тангенциального относительного ускорения aВАt;
аВСn − вектор нормального относительного ускорения аВСn;
аВСn = ω42∙LВС = (2,37 рад/с) 2∙0,325 м = 1,83 м/c2;
аВСt − вектор тангенциального относительного ускорения аВСt;
Длины векторов равны:
an3 = aBAn ⁄ μа = 15,86 м/c2 ⁄ 0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 31,96 мм,
pn4 = aBCn ⁄ μа = 1,83 м/c2 ⁄ 0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 3,62 мм.
Порядок построения плана ускорений:
1. Из полюса откладываем известные векторыaA = pa, aBCn = an3 и проведем линию действия вектора aВАt из точки n3.
2. Из полюса откладываем известные векторыаС = 0, aBCn = рn4 и проводим линию действия вектора аВСt из точки n4 до пересечения с линией действия вектора aВАt.
3. На пересечении линий действия векторовaВАt и аВСt получим точку b, соединим ее с полюсом р и с точкой а на плане ускорений.
Ускорения центров масс звеньев S2, S3, S4, и точки С находим на плане ускорений, используя теорему о подобии фигур:
eS3 = ab∙ES3 ⁄ AB = 38 мм ∙125 мм ⁄ 550 мм = 8,64 мм,
aS3 = ab∙AS3 ⁄ AB = 38 мм ∙240 мм ⁄ 550 мм = 16,58 мм,
pS2 = pa∙OS2 ⁄ OA = 100 мм ∙80 мм ⁄ 175 мм = 75 мм,
pS4 = pb∙CS4 ⁄ BC = 65 мм ∙140 мм ⁄ 325 мм = 28 мм,
Полученные точки соединим с полюсом p.
Абсолютные и полные относительные ускорения точек звеньев механизма:
aB = pb∙μa = 65 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 32,87 м/с2,
aS2 = pS2∙μa = 45,71 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 23,11 м/с2,
aS3 = pS3∙μa = 84,5 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 42,73 м/с2,
aS4 = pS4∙μa = 28 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 14,16 м/с2,
aE = pe∙μa = 90 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 45,5 м/с2,
aAB = ab∙μa = 38 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 19,22 м/с2,
aBC = bc∙μa = 65 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 32,87 м/с2.
Тангенциальные ускорения звеньев:
aАВt = μa∙n3b = 22 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 11,265 м/с2,
aВCt = μa∙n4b = 65 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 32,87 м/с2.
Угловые ускорения звеньев:
ε3 = aАВt ⁄ LАВ = 11,265 м/с2 ⁄ 0,55 м = 20,48 рад/с2,
ε4 = aВСt ⁄ LВС = 32,87 м/с2 ⁄ 0,325 м = 101,14 рад/с2.
Угловые ускорения звеньев 3 и 4 направлены по часовой стрелке.
Построение плана ускорений для холостого хода аналогично построению плана ускорений для рабочего. Результаты расчета сводим в таблицу 3.2.
3.3.2 План ускорений при холостом ходе (положение 11)
Ускорение точки A относительно оси вращения кривошипа O
аА = аО + аАOn + aAOt,
гдеаО - вектор ускорения точки O, аО = 0;
аАOn − вектор нормального относительного ускорения точки A относительно точки O,
аАOn = ω22∙LAO = (17 рад/c)2∙0,175 м = 50,575 м/c2,
гдеаАOn − вектор тангенциального относительного ускорения точки A относительно точки О,
aAOt АО, aAOt = 0,
т.к. ω2 =const.
Внашем случаеаА = аАOn. Принимаем чертежную длину вектора аВАn = ра = 100 мм.
Масштабный коэффициент плана ускорений
μа = aA ⁄ ра = 50,575 м/c2 ⁄ 100 мм = 0,50575 м∙с-2 ⁄ мм,
Ускорение точки B в структурной группе 22(3,4) относительно крайних точек А и С
аВ = аА + аВАn + aВАt,
аВ = аС + аВСn + aВСt,
гдеаВАn − вектор нормального относительного ускорения аВАn,
аВАn = ω32∙LВА = (5,37 рад/c) 2∙0,55 м = 15,86 м/c2;
aВАt − вектор тангенциального относительного ускорения aВАt;
аВСn − вектор нормального относительного ускорения аВСn;
аВСn = ω42∙LВС = (2,37 рад/c) 2∙0,325 м = 1,83 м/c2;
аВСt − вектор тангенциального относительного ускорения аВСt;
Длины векторов равны:
an3 = aBAn ⁄ μа = 15,86 м/c2 ⁄ 0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 7,78 мм,
pn4 = aBCn ⁄ μа = 1,83 м/c2 ⁄ 0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 36,8 мм.
Порядок построения плана ускорений:
1. Из полюса откладываем известные векторыaA = pa, aBCn = an3 и проведем линию действия вектора aВАt из точки n3.
2. Из полюса откладываем известные векторыаС = 0, aBCn = рn4 и проводим линию действия вектора аВСt из точки n4 до пересечения с линией действия вектора aВАt.
3. На пересечении линий действия векторовaВАt и аВСt получим точку b, соединим ее с полюсом р и с точкой а на плане ускорений.
Ускорения центров масс звеньев S2, S3, S4, и точки С находим на плане ускорений, используя теорему о подобии фигур:
eS3 = ab∙ES3 ⁄ AB = 82 мм ∙65 мм ⁄ 550 мм = 18,64 мм,
aS3 = ab∙AS3 ⁄ AB = 82 мм ∙240 мм ⁄ 550 мм = 35,78 мм,
pS2 = pa∙OS2 ⁄ OA = 100 мм ∙80 мм ⁄ 175 мм = 45,71 мм,
pS4 = pb∙CS4 ⁄ BC = 90 мм ∙140 мм ⁄ 325 мм = 38,8 мм,
Полученные точки соединим с полюсом p.
Абсолютные и полные относительные ускорения точек звеньев механизма:
aB = pb∙μa = 90 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 45,52 м/с2,
aS2 = pS2∙μa = 45,71 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 23,11 м/с2,
aS3 = pS3∙μa = 86,5 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 43,75 м/с2,
aS4 = pS4∙μa = 38,8 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 49,6 м/с2,
aE = pe∙μa = 105 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 53,1 м/с2,
aAB = ab∙μa = 82 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 41,37 м/с2,
aBC = bc∙μa = 90 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 45,52 м/с2.
Тангенциальные ускорения звеньев:
aАВt = μa∙n3b = 82 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 41,47 м/с2,
aВCt = μa∙n4b = 86,5 мм ∙0,50575 м∙с-2 ⁄ мм = 43,75 м/с2.
Угловые ускорения звеньев:
ε3 = aАВt ⁄ LАВ = 41,47 м/с2 ⁄ 0,55 м = 75,4 рад/с2,
ε4 = aВСt ⁄ LВС = 43,75 м/с2⁄ 0,325 м = 134,61 рад/с2.
Угловое ускорение звена 3 направлено против часовой стрелки, а 4 – по часовой.
Таблица 3.2
Ускорения точек и звеньев механизма
№ положения |
Ход механизма |
аА |
аВ |
аS2 |
аS3 |
аS4 |
аЕ |
аАВ |
аВС |
ε3 |
ε4 |
м/с2 |
рад/с2 | ||||||||||
5 |
рабочий |
50,5 |
32,8 |
23,1 |
42,7 |
14,1 |
45,5 |
19,2 |
32,8 |
20,4 |
101,1 |
11 |
холостой |
50,5 |
45,5 |
23,1 |
43,7 |
49,6 |
53,1 |
41,4 |
45,5 |
75,4 |
134,6 |