Основы_электротехники
.pdfВ режиме нагрузки (при замыкании ключа К) через вторичную обмотку w2 начнет проходить ток i2, который создаст в магнитопроводе МДС F2 = i2 w2 и магнитный поток Ф2 . В соответствии с законом электромагнитной индукции поток Ф2 будет направлен навстречу потоку Ф1 , поэтому суммарный поток в сердечнике уменьшится и, следовательно, уменьшится индуктивное сопротивление обмотки w1 , которое пропорционально потоку Ф . Так как входное напряжение постоянно, то действующее значение тока I1 увеличится, повышая значение суммарного потока Ф до первоначального значения потока Ф1 .
Таким образом, возрастание действующего значения тока I2 во вторичной обмотке приведет к соответственному увеличению действующего значения тока I1 в первичной обмотке, а суммарный поток в магнитопроводе после окончания переходных процессов останется практически неизменным.
Рассмотренные физические процессы в режиме холостого хода трансформатора можно описать математически.
Пусть синусоидальный входной ток с помощью синусоидальной МДС F1 = i1 w1 создает синусоидальный магнитный по-
ток Ф1 : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ф |
Ф |
m |
|
sin t |
Ф |
m |
|
e j t . |
|
|
(4.11) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Тогда мгновенное значение ЭДС первичной обмотки |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
d[ |
Ф |
m |
|
e j t ] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
dФ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ф |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
e w |
w |
|
|
2 |
|
|
|
|
w |
m |
|
j e j t . |
(4.12) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
1 |
1 |
dt |
1 |
|
|
|
|
|
dt |
1 2 |
|
|
|
Из (4.12) для 2 f можно записать действующее значение ЭДС первичной обмотки E1 следующим образом:
80
|
jw1 |
Фm |
|
w1 |
Фm |
|
|
j90 |
|
6,28 fw1Фme j90 |
|
||||
E1 |
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
2 |
2 |
|
2 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.13) |
||||||
4,44 fw Ф e j90 , т.е. |
|
E 4,44 fw Ф . |
|
||||||||||||
|
1 m |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 m |
|
Аналогичным образом можно найти действующее значение ЭДС вторичной обмотки:
E2 4,44 fw2Фm. |
(4.14) |
||||
Поделив E1 (4.13) на E2 (4.14), получим: |
|
||||
|
E1 |
|
w1 |
k , |
(4.15) |
|
|
|
|||
|
E2 |
|
w2 |
|
где k – коэффициент трансформации трансформатора.
Поскольку ЭДС E1 и E2 прямо пропорциональны соответствующим напряжениям U1 и U2, выражение (4.15) можно записать так:
E1 |
|
w1 |
k |
U1 |
. |
(4.16) |
|
|
|
||||
E2 |
|
w2 |
U2 |
|
Известно, что при нагрузках близких к номинальным коэффициент полезного действия η трансформатора примерно равен единице (η = 0,95–0,98), т.е. номинальные полные мощности первичной S1H и вторичной S2H обмоток примерно равны между собой (S1H = S2H) и можно записать:
U1Н I1Н = U2Н I2Н |
или |
U1Н |
|
I2Н |
. |
(4.17) |
|
|
|||||
|
|
U2Н |
|
I1Н |
|
Подставив (4.17) в (4.16), для нагрузочного режима работы трансформатора, близкого к номинальному, получим основное уравнение однофазного трансформатора:
81
|
E1Н |
|
w1 |
k |
U1Н |
|
I2Н |
. |
(4.18) |
|
|
|
|
|
|||||
|
E2Н |
|
w2 |
U2Н |
|
I1Н |
|
||
Следует особо отметить, что уравнение (4.18) выполняется |
|||||||||
при токах нагрузки в диапазоне (0,2–1,0) I2Н |
(см. рис. 4.11) |
и не выполняется в режиме холостого хода трансформатора.
Например, в режиме холостого хода ток I2 равен нулю, а ток I1 равен току холостого хода I1X, значение которого составляет
5 % от номинального тока первичной обмотки (I1X = 0,05I1H). Трансформатор называется повышающим, если U2 U1,
ипонижающим, если U2 U1.
4.6.Режимы работы, параметры и характеристики
однофазных трансформаторов
Однофазные трансформаторы могут работать в трех режимах: режиме холостого хода, режиме короткого замыкания и нагрузочном режиме.
Врежиме холостого хода ZH = ∞ (к вторичной обмотке трансформатора w2 подключен вольтметр с внутренним сопротивлением RV ≈ ∞) и ток I2 = 0, а на первичную обмотку w1 подано номинальное напряжение U1Н. Этот режим используется для определения пяти параметров трансформатора: номинальных на-
пряжений U1Н и U2Н на входе и выходе трансформатора, тока холостого хода I1Х, коэффициента трансформации k = U1Н /U2Н и потерь в стали сердечника ∆PСТ, т.е. потерь на гистерезис и вихревые токи в магнитопроводе.
Врежиме холостого хода ток холостого хода мал (составляет примерно 5 % от номинального тока в первичной обмотке), а
ток I2 = 0, поэтому потери в сопротивлениях медных обмоток трансформатора малы и ими можно пренебречь. Следовательно,
82
суммарные потери трансформатора примерно равны потерям в стали сердечника ∆PСТ.
В режиме короткого замыкания ZH = 0 (к вторичной об-
мотке трансформатора w2 подключен амперметр с внутренним сопротивлением RА ≈ 0), а на первичную обмотку w1 подано такое небольшое напряжение короткого замыкания U1К, при котором токи в первичной и вторичной обмотках трансформатора принимают номинальные значения I1Н и I2Н. Этот режим используется для определения четырех параметров трансформатора: номинальных токов I1Н и I2Н на входе и выходе трансформатора, напряжения короткого замыкания U1К и потерь в меди обмоток трансформатора ∆PМ.
В режиме короткого замыкания напряжение короткого замыкания U1К мало (составляет примерно 5 % от номинального напряжения на первичной обмотке), поэтому потри в стали сердечника малы и ими можно пренебречь. Следовательно, суммарные потери трансформатора примерно равны потерям в меди обмоток трансформатора ∆PМ.
В нагрузочном режиме ∞ > ZH >0. Его используют при эксплуатации трансформатора, а также для снятия нагрузочной характеристики трансформатора U2 f I2
эффициента полезного действия (КПД) трансформатора от тока нагрузки η = f(I2). Для вычисления КПД используют следующую формулу:
|
|
|
S1Н cos |
, |
(4.19) |
||
S |
cos P |
|
P 2 |
||||
|
1Н |
|
СТ |
М |
|
|
|
где S1H – номинальная |
полная |
мощность |
трансформатора |
(S1H = U1Н· I1Н);
β – коэффициент загрузки трансформатора (β = I2 / I2Н); cosφ – коэффициент мощности нагрузки (в случае использования в качестве нагрузки лам накаливания cosφ = 1).
83
Если используют ваттметры для измерения активной мощности P1 в первичной обмотке трансформатора и активной мощности P2 во вторичной обмотке трансформатора, то КПД трансформатора можно найти по формуле
η = P2 / P1 = P2 /(P2 +∆PСТ +∆PМ). |
(4.20) |
Однако при проведении лабораторных работ, когда измеряемые активные мощности малы и измерения проводятся в начальных участках шкал ваттметров, где погрешности измерения велики, пользоваться формулой (4.20) нежелательно. В этом случае необходимо пользоваться формулой (4.19).
Таким образом, из вышесказанного следует, что однофазные трансформаторы характеризуются следующими парамет-
рами:
1)номинальными напряжениями U1Н, U2Н и номинальными токами I1Н, I2Н в первичной и вторичной обмотках трансформатора;
2)номинальной полной мощностью трансформатора
S1H = U1Н· I1Н;
3)током холостого хода трансформатора I1Х = 0,05 I1Н;
4)коэффициентом трансформации k = U1Н / U2Н= w1 / w2;
5)напряжением короткого замыкания U1К = 0,05 U1Н;
6) номинальным коэффициентом полезного действия
η = 0,93–0,99;
7) коэффициентом мощности cosφ.
Работа однофазного трансформатора описывается двумя характеристиками:
а) нагрузочной характеристикой U2 f I2 , которая пока-
зывает (рис. 4.10), как уменьшается выходное напряжение трансформатора с увеличением тока нагрузки (тока во вторичной обмотке I2);
б) зависимостью (рис. 4.11) коэффициента полезного действия трансформатора от тока нагрузки η = f(I2).
84
Рис. 4.10 |
Рис. 4.11 |
В цепях электроснабжения допустимое снижение нагрузочной характеристики δ при номинальном токе нагрузки I2H в зависимости от области применения находится в диапазоне
2,5–10 %:
|
U2 100% (2,5 10) %. |
(4.21) |
|
U2Н |
|
Например, для цепей питания приборов освещения, в которых освещенность прямо пропорциональна питающему напряжению в четвертой степени, δ ≤ 2,5 %. Для цепей питания трехфазных электродвигателей переменного тока, у которых момент вращения прямо пропорционален квадрату питающего напряжения δ ≤ 5 %, а во всех других случаях δ ≤ 10 %.
4.7. Трехфазные трансформаторы
Трехфазные трансформаторы, в отличие от однофазных, имеют три первичные обмотки AX, BY, CZ (рис. 4.12) и три вторичные обмотки ax, by, cz. Магнитопроводы трехфазных трансформаторов обычно имеют стержневую форму (рис. 4.5в)
85
и так же, как и у однофазных трансформаторов, выполняются из тонких листов электротехнической стали для уменьшения потерь на гистерезис и вихревые токи.
Рис. 4.12
Первичные и вторичные обмотки могут соединяться либо «звездой», либо «треугольником». Следовательно, возможно че-
тыре типа схем соединения обмоток трехфазного трансформатора:
«звезда / звезда» ; «звезда / треугольник»; «треугольник / звезда»;
«треугольник / треугольник».
Стандартными для России являются соединения типа «звезда / звезда» и «звезда / треугольник». Каждое из этих соединений характеризуется своим коэффициентом трансформации C.
Для соединения «звезда»/ «звезда» (рис. 4.13) коэффициент трансформации трехфазного трансформатора рассчитывается по формуле:
C |
U |
Л1 |
|
|
3 Uф1 |
k , |
(4.22) |
||
U Л 2 |
|
|
|
||||||
3 Uф2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
86
т.е. при соединении обмоток типа «звезда / звезда» коэффициент трансформации трехфазного трансформатора С равен коэффициенту трансформации однофазного трансформатора k.
Рис. 4.13 |
Рис. 4.14 |
Для соединения «звезда / треугольник» (рис. 4.14) коэффициент трансформации трехфазного трансформатора рассчитывается по формуле
|
U |
|
|
3 Uф1 |
|
|
|
|
|
C |
Л1 |
|
3 k , |
(4.23) |
|||||
U Л 2 |
Uф2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
т.е. при соединении обмоток типа «звезда / треугольник» коэффициент трансформации трехфазного трансформатора С в
3 ðàç больше коэффициента трансформации однофазного
трансформатора k.
Таким образом, в трехфазном трансформаторе коэффициент трансформации зависит не только от числа витков в первичных и вторичных обмотках трансформатора, но и от схемы соединения его обмоток.
Кроме схемы соединения обмоток дополнительным параметром трехфазного трансформатора является группа соедине-
87
ния обмоток (ГСО), под которой понимают отношение угла сдвига фаз между одноименными линейными напряжениями на высокой и низкой сторонах трансформатора:
ГСО |
угол сдвига фаз между U AB и Uab . |
(4.24) |
||
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
Для схемы соединения обмоток типа «звезда/ звезда» угол сдвига фаз между векторами напряжений U AB è Uab равен 0º,
поэтому ГСО = 0º / 30º = 0 (нулевая группа). Для схемы соединения обмоток типа «звезда/ треугольник» угол сдвига фаз меж-
ду векторами напряжений U AB и Uab равен 330º, поэтому ГСО = 330º / 30º = 11 (одиннадцатая группа).
4.8. Условное графическое обозначение трансформаторов
Условные графические обозначения трансформаторов могут быть многолинейными и однолинейными.
Многолинейные обозначе- |
|
|
|
||
ния трехфазных трансформато- |
а) |
||||
ров показаны на рис 4.13 и 4.14. |
|||||
|
|
|
|||
Однолинейное |
обозначение |
|
|
|
|
трехфазного |
трансформатора |
|
|
|
|
приведено на рис. 4.15а. |
|
б) |
|
||
Многолинейное обозначе- |
|
|
|
||
|
|
|
|||
ние однофазного трансформа- |
|
|
|
||
тора приведено на рис. 4.15б, |
|
|
|
||
|
|
|
|||
а однолинейное обозначение |
|
в) |
|||
того же трансформатора – на |
|
|
|
||
|
|
|
|||
рис. 4.15в. |
|
|
|
|
Три штриховых линии на |
Рис. 4.15 |
|
рис. 4.15а указывают, что пер- |
||
|
||
вичные обмотки с количеством |
|
88
витков w1 и вторичные обмотки с количеством витков w2 подключены к трехпроводным линиям.
Две штриховых линии на рис. 4.15в означают, что обмотки w1 и w2 подключены двумя проводами.
Кроме того, на этикетках (на шильдиках), которые установлены непосредственно на трансформаторе приводится следующая информация:
ОС – 0,25 / 220 / 30 для однофазных трансформаторов и ТМ – 630 / 6 / 0,4 для трехфазных трансформаторов,
где ОС – однофазный силовой трансформатор; ТМ – трехфазный трансформатор с масляным охлаждением;
0,25 / 220 / 30 – номинальная полная мощность, кВА / номинальное напряжение на первичной обмотке w1, В / номинальное напряжение на вторичной обмотке w2, В;
630 / 6 / 0,4 – номинальная полная мощность, кВА / номинальное напряжение на первичной обмотке w1, кВ / номинальное напряжение на вторичной обмотке w2, кВ.
4.9. Измерительные трансформаторы
Измерительные трансформаторы используются для расширения пределов измерения вольтметров, амперметров и ваттметров при измерениях в высоковольтных сетях и цепях промышленных предприятий с большими токами. Различают два типа измерительных трансформаторов: измерительные трансформаторы напряжения (ИТН), используемые для подключе-
ния вольтметров, и измерительные трансформаторы тока
(ИТТ), используемые для подключения амперметров. Пределы измерения вольтметров обычно не превышают 1000 В, а амперметров – 1000 А. Напряжения в высоковольтных сетях находятся в диапазоне от 6 до 500 кВ, а токи в цепях промышленных предприятий – от 1 до 500 кА, поэтому для их измерения с помощью стандартных приборов требуются ИТН и ИТТ. ИТН являются понижающими, а ИТТ – повышающими.
89