Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_12699
.pdf
(70) можно показать, что между параллельными путями других фаз обмотки 11 практически отсутствует поток
локальных токов. Очевидно, что вращение обмотки 11 в двухполюсном магнитном потоке постоянного тока 75
будет генерировать напряжения в катушках 15, 18, 21 и 24, и в предполагаемый момент времени полярность
напряжения двух из этих катушек будет обратной показанной, и, следовательно, напряжения двух катушек
будут аддитивно связаны с напряжениями двух других катушек, что приведет к аномальному потоку
локальных токов между этими катушками.
Аналогичным образом можно показать, что 85 возникнет аномальный поток локальных токов между
обмотками других фаз, что приведет к возникновению значительного генераторного момента в обмотке 11.
Другой способ объяснить возникновение крутящего момента генератора в обмотке 11 заключается в
следующем: как было описано ранее, поток постоянного тока накладывается на нормальный магнитный поток,
в результате чего двигатель имеет существенно неравные значения потока на своих полюсах.
Индуцированные противонапряжения в катушках 15, 18, 21 и 24 будут существенно неравными, и между
этими катушками возникнет аномальный поток локальных токов, и то же самое будет справедливо для
катушек в других фазах, что приведет к существенному увеличению крутящего момента генератора в обмотке
11.
Сила локальных циркулирующих токов между параллельными путями обмоток 11 и 34 микросхемы 105 будет
зависеть от скорости и регулировки сопротивления 72. Эти токи равны нулю при нулевой скорости 10 и
увеличиваются с увеличением скорости при заданном значении 72. Утверждается, что сопротивление 72
регулируется таким образом, чтобы локальные циркулирующие токи в обмотках 11 и 34 приводили к кривой
зависимости скорости генератора от момента, представленной линией Т на рис. 2, и чтобы для работы
машины на желаемой скорости OA требовался момент OB 115. Сопротивления 63–65 включительно (рис. 1)
будут регулироваться таким образом, чтобы при отсутствии момента генератора кривая зависимости скорости
от момента двигателя 10 от момента была представлена линией I на рис. 2. Поскольку крутящий момент
генератора противодействует крутящему моменту двигателя, разница между этими двумя крутящими
моментами будет представлять собой эффективный крутящий момент двигателя 10.
При нулевой скорости, обозначенной цифрой 0, отсутствует крутящий момент генератора 125, и двигатель 10
имеет крутящий момент 0, тогда как при скорости OK крутящий момент генератора 00 равен крутящему
моменту двигателя OL, и двигатель 10 имеет нулевой крутящий момент. Результирующий момент скорости
1B3Q, при котором индуцированные напряжения практически равны и имеют противоположную полярность,
возникает при вращении 34 в четырехполюсном магнитном потоке, причем каждый полюс имеет практически
равные доли нормального потока. Таким образом, должно быть очевидно, что вращение обмотки 34 в
двухполюсном магнитном потоке постоянного тока будет генерировать напряжения в параллельных путях,
причем напряжения двух путей будут аддитивно связаны с напряжением двух других путей, что приведет к
аномальному потоку локальных токов между этими путями и созданию существенного генераторного момента
в обмотке 34.
i5 Другой способ объяснить возникновение крутящего момента генератора в обмотке 34 заключается в
следующем: магнитный поток постоянного тока накладывается на нормальный магнитный поток, и
фактический поток двигателя является результатом этих двух потоков.
Поток постоянного тока ослабляет два нормальных полюса и усиливает два других нормальных полюса;
таким образом, в момент времени, показанный на рис. 1, поток постоянного тока ослабит результирующий
нормальный N-полюс катушек 62, 51 и 52 и результирующий нормальный S-полюс катушек 5,3, 54 и 55, а
также усилит результирующий нормальный N-полюс катушек 56, 57 и 58 и результирующий нормальный
S-полюс катушек 59, 60 и 61. Теперь двигатель имеет четырехполюсный магнитный поток, но относительные
значения потоков на полюсах изменились с практически равных значений на практически неравные. Теперь
параллельные пути обмотки 34 будут индуктивно связаны с существенно неравными частями магнитного
потока двигателя, что приведет к аномальному потоку локальных токов между этими путями и созданию
значительного генераторного момента в обмотке 34.
Теперь мы объясним, как в обмотке 11 также создается крутящий момент генератора.
Каждая фаза обмотки 11 имеет четыре параллельных пути, и во время нормальной работы двигателя 10
каждый путь индуктивно связан с практически равными частями нормального магнитного потока, а
противонапряжения в параллельных путях каждой фазы практически равны и противоположны по знаку, и
между путями будет наблюдаться лишь обычно слабый поток локальных токов, а крутящий момент
генератора в обмотке 11 будет практически отсутствовать. Таким образом, одна из фаз состоит из катушек 15,
18, 21 и 24, соединенных параллельно друг другу, и во время нормальной работы каждая из этих катушек
индуктивно связана с практически равными долями нормального магнитного потока. Если в момент времени,
показанный на рис.
1 Предполагается, что в катушке 15 индуцируется противонапряжение 100 вольт с полярностью, показанной
рядом с катушкой 15. Тогда катушки 18, 21 и 24 387,024. Двигатель 10 теперь представлен линией P, и при
крутящем моменте OB двигатель имеет скорость 0A, а если крутящий момент увеличивается до OD, скорость
уменьшается до OR, тогда как если крутящий момент уменьшается до OE, скорость увеличивается до OS.
Изменение скорости от OR до OS значительно меньше, чем от 0 до OF, и двигатель имеет параллельные
характеристики скорости на скоростях ползучести, и достигается стабильная работа машины на скоростях
ползучести.
Когда число витков обмоток 50 (рис. 1) таково, что для получения удовлетворительных токов крутящего
момента генератора в обмотках 11 и 134 требуются неприемлемо большие токи от 68, тогда переключатель
70 перемещается влево, отключая таким образом батарею 68 от обмотки 50 и подключая батарею к катушкам
66 и 67, имеющим подходящее сопротивление и число витков. В катушках 66 и 67 протекает постоянный ток,
направления этих токов и создаваемые ими магнитные полярности, например, обозначены стрелками и
буквами NI и S', расположенными рядом с катушками 66 и 67 соответственно. Катушки 66 и 67 создают полюса
постоянного тока X и S, распространяющиеся на меньшие дуги, чем те, которые возникают при подаче
постоянного тока на обмотку 50. Если сопротивление 72 соответствующим образом отрегулировано, то
постоянные токи на северном и южном полюсах катушек 66 и 67 будут иметь ту же эффективную силу, что и
результирующие постоянные токи на северном и южном полюсах обмотки 50, и, следовательно, результаты,
полученные при подаче постоянного тока на обмотки 50, могут быть получены также при подаче постоянного
тока на катушки 66 и 67.
В некоторых случаях может быть целесообразно создавать крутящие моменты генератора в обмотках 11 и 34
путем пропускания переменного тока очень низкой частоты через обмотки t50 или через катушки 66 и 67.
Этого можно добиться, повернув переключатель 71 влево и повернув переключатель 70 вправо для подачи
энергии на обмотки 50 от генератора 69, или повернув переключатель 70 влево для подачи энергии на
обмотки 66 и 67 от генератора 69. Предположим, что частота линий 12 составляет 60 Гц, а частота генератора
переменного тока 69 — три Гц. Очевидно, что когда обмотки 11 и 34 вращаются со скоростью,
соответствующей синхронной скорости этих циклов, в обмотках 11 и 34 не будет генерироваться напряжение
за счет магнитного потока, создаваемого током от 69, и не будет генерироваться крутящий момент
генератора.
Когда обмотки 11 и 34 вращаются со скоростью, превышающей скорость, соответствующую синхронной
частоте трех циклов, в обмотках 11 и 34 будут генерироваться напряжения за счет магнитного потока,
создаваемого током от 69, и в обмотках 11 и 34 будет создаваться крутящий момент генератора 70. Если
резисторы 72 и 63–651 включительно будут соответствующим образом отрегулированы, двигатель 10 будет
иметь стабилизированные скорости ползучего хода. При изменении частоты генератора 69 будет изменяться
и скорость 75, при которой достигается нулевое значение кривой крутящего момента генератора T (рис. 2), что
обеспечит дополнительную гибкость системе управления. Очевидно, что используемые принципы аналогичны
тем, которые применялись при использовании постоянного тока от батареи, поскольку постоянный ток
считается переменным током с нулевой частотой, и, следовательно, при использовании постоянного тока
нулевой крутящий момент генератора возникает при нулевой скорости.
Очевидно, что во многих случаях достаточный крутящий момент генератора может быть получен путем
пропускания локальных циркулирующих токов только через одну из обмоток 11 и 34 9°, а затем другая
обмотка может быть подключена таким образом, чтобы выполнять свои обычные функции двигателя, не
создавая путей для протекания локальных циркулирующих токов.
На рис. 1 замыкание переключателей 70, 9 и 71 справа подает постоянный ток через обмотку.50, но
переменный ток не протекает через батарею 68, поскольку отсутствует переменная ЭДС.
между точками 7:3 и 74. Для облегчения объяснения того, почему между точками 73 и 74 отсутствует
переменная ЭДС, на фиг. 3 представлена упрощенная схема соединений между коммутируемой обмоткой,
вторичными обмотками и источником постоянного тока или генератором переменного тока низкой частоты при
применении изобретения к трехфазному двухполюсному двигателю. На рис. 3 первичные обмотки двигателя
опущены для упрощения рисунка, а аналогичные детали, что и на рис. 1, обозначены теми же номерами. В
варианте 3 обмотка 7.5 подключена к коммутатору 76, на котором расположены щетки 77, 78, 115 и 79, то есть
si и S2, расположенные на расстоянии 60 электрических децибел друг от друга, а мгновенное напряжение на
щетках, например, представлено метками полярности, расположенными рядом со щетками. Вторичная
обмотка 83 имеет одну фазную группу, состоящую из катушек 84 и 8.5, соединенных последовательно между
щетками 78 и 81, вторую фазную группу, состоящую из катушек 86 и 87, соединенных последовательно между
щетками 79 и 82, и третью фазную группу, состоящую из катушек SS и 89, соединенных последовательно
между щетками 77 и 80.
Стрелки 90 и 91 соответственно показывают мгновенное направление напряжений, генерируемых в i3Q
387,024, которые разделены на 180 электрических градусов.
На рис. 1 катушки 66 и 67 имеют одинаковое число витков, они соединены в обратном порядке и индуктивно
связаны с практически равными частями нормального магнитного потока от двух нормальных полюсов,
имеющих одинаковую полярность. Напряжения, индуцированные в катушках 66 и 67 нормальным магнитным
потоком двигателя, будут практически равны и противоположны по направлению 75, и отсюда следует, что
при подаче напряжения на эти катушки 68 переменный ток через них не будет циркулировать, а при подаче
напряжения на эти катушки 69 дополнительный переменный ток через них также не будет циркулировать.
На фиг. 4 представлен предпочтительный вариант осуществления изобретения, примененный к асинхронному
двигателю. На рис. 4 аналогичные детали, что и на рис. 1, обозначены теми же 85 числами. На рис. 4 95
обозначает трехфазный четырехполюсный асинхронный двигатель с неподвижной первичной обмоткой 96,
подключенной к трехфазным линиям переменного тока 97, 98 и 99. Намотка 9D ing 96 состоит из катушек с 100
по 111 включительно. Линия 97 соединена с проводом 112, который, в свою очередь, соединен с одним
концом катушек 100, 103, 106 и 109, образуя чередующиеся магнитные полюса, 95 при этом другие концы этих
катушек соединены с проводом 113. Линия 98 соединена с проводом 114, который соединен с одним концом
катушек 102, 105, 108 и 111, образуя чередующиеся магнитные полюса 100, другой конец катушек 102
соединен с проводом 115, а другой конец катушек 108 и 111 соединен с проводом 116. Линия 99 соединена с
выводом 117 i05, который соединен с одним концом катушек 104, 107, 110 и 101 для образования
чередующихся магнитных полюсов, другие концы катушек 104 и 107 соединены с выводом 115, а другой конец
катушек 110 и 101 соединен с выводом 116.
Пятиполюсный переключатель 118 имеет три подвижных контакта 119, предназначенных для скольжения по
контактам 120; эти контакты входят в зацепление с контактами 120, когда переключатель находится в
показанном положении jj5 и когда переключатель перемещен вправо. Когда переключатель 118
перемещается влево, контакты 119 отсоединяются от контактов 120.
Выключатель 118 также имеет два подвижных контакта 120 121, которые соединены с выводами 122 и 123,
когда выключатель находится в левом положении, а когда выключатель замкнут в правом положении,
контакты 121 соединены с выводами 124, которые соединены с двумя дополнительными возбуждающими
катушками 126, расположенными на неподвижном элементе двигателя 95; эти катушки соединены таким
образом, что образуют противоположные магнитные полюса при протекании через них тока. Обмотка i30,
расположенная между парой щеток 77 и 80 и парой щеток 78 и 81 соответственно, называется обмоткой 75.
Поскольку расстояние между каждой парой щеток составляет 180 электрических градусов А, то 92 обозначает
центры стрелок 90 и 91. Катушки 84 и 93 имеют практически одинаковое сопротивление и реактивное
сопротивление, а 93 представляет собой точку, расположенную посередине между этими катушками. Катушки,
обозначенные цифрами 88 и 89, имеют практически одинаковое сопротивление и реактивное сопротивление,
а цифра 94 представляет собой точку, расположенную посередине между этими катушками.
Независимо от мгновенного значения напряжения, обозначенного стрелкой 91, j5, это напряжение
потребляется катушками 84 и 85, и поскольку каждая катушка потребляет половину этого напряжения, точки
92 и 93 находятся на одном и том же потенциале. Аналогичные рассуждения применимы к стрелке 90 и
катушкам 88 и 89, следовательно, точки 92 и 94 находятся под одним и тем же потенциалом. Из этого следует,
что между точками 93 и 94 не будет переменной ЭДС, и переменный ток не будет протекать через батарею 68.
Также очевидно, что при замыкании выключателя 71 влево нормальные токи вторичной обмотки 83 не будут
протекать через генератор 69. На рис. 1 одна фаза обмотки 50, по которой протекает ток от 68 или 69,
подключена к щеткам 38 и 47, расположенным на расстоянии 180 электрических градусов друг от друга.
Поскольку используются одинаковые значения сопротивлений 64 и 641, падение напряжения от точки 73 до
щетки 38 будет равно падению напряжения от точки 73 до щетки 47. Другая фаза обмотки 50, по которой
протекает ток от 68 или 69, подключена к щеткам 39 и 42, которые разделены электрическими степенями
свободы, и поскольку используются одинаковые значения сопротивлений 65 и 651, падение напряжения от
точки 74 до щетки 39 будет равно падению напряжения от точки 74 до щетки 42.
Таким образом, точки 73 и -74 соответствуют точкам 93 и 94 на рис. 3. Между точками 73 и 74 не будет
переменной ЭДС, обусловленной вторичными обмотками (рис. 1), и, следовательно, нормальные токи
вторичной обмотки 50 не будут протекать через батарею 58 или генератор 69. Очевидно, что независимо от
количества полюсов двигателя переменная ЭДС отсутствовать будет.
Z5 обусловлен вторичными обмотками 50 между точками 73 и 74, при условии, что щетки коммутатора
разделены на 180 электрических градусов. Это ограничение не препятствует удовлетворительной работе
двигателя, поскольку по соображениям эффективности желательно эксплуатировать двигатель на малых
скоростях с коммутаторными щетками, установленными в положение минимальной скорости, которое
соответствует коммутаторным щеткам, подключенным к каждой фазе 387,024; контакты 120 подключены к
выводам 127, 128 и 129, которые, в свою очередь, подключены к выводам 116, 113 и 115 соответственно, при
этом вывод 128 также подключен к центру резистора 130, соединенного с выводами 127 и 29. Провода 122 и
123 соединены с проводами 127 и 129 соответственно. Ножи 119 соединены проводом 131, а ножи 121 и 10
могут быть соединены с выводами 68 или 69 через резистор 72 и выключатель 71. Двигатель 9.5 имеет
вращающуюся вторичную обмотку 1.32, состоящую из катушек с 1.33 по 144 включительно, которые
соединены в стандартную трехфазную, четырехполюсную, четырехцепную Y-образную обмотку, причем
Y-образное соединение осуществляется через коллекторные кольца 145, щетки 146, выводы 147 и
регулируемые резисторы 148.
Для упрощения рисунка обмотки первичной и вторичной обмоток 96 и 132, а также обмотки 12,5 и 126
представлены как сосредоточенные обмотки вместо обычно распределенных, а магнитная полярность этих
обмоток принимается равной их полярности вблизи воздушного зазора между вращающимися и
неподвижными элементами двигателя 95.
При положении выключателя 118, показанном на рисунке (:30), обмотка 96 подключена эквивалентно
стандартной трехфазной четырехполюсной четырехцепной Y-образной обмотке, поскольку выводы 113, 115 и
116 закорочены через вывод 131. В резисторе 130 ток не протекает, поскольку между выводами 127 и 129
практически отсутствует напряжение. В данный момент времени магнитная полярность обмотки 96,
вызванная протеканием токов от линий 97, 98 и 99, показана, например, буквами N и S рядом с электронами
101–111 включительно. В нормальных магнитных потоках двигателя будет четыре результирующих полюса,
каждый из которых будет иметь практически равные доли этого потока. Каждая фаза вторичной обмотки 132
имеет четыре параллельных пути, например, фаза, состоящая из параллельно соединенных катушек 133,
136, 139 и 142. Параллельные пути каждой вторичной фазы индуктивно связаны с практически равными
долями нормального магнитного потока, и из объяснения, данного в связи с рис.
1, Следует понимать, что противонапряжения, индуцированные в параллельных путях, будут практически
равны и противоположны по знаку, и между параллельными путями будет наблюдаться лишь обычно
незначительный поток локальных токов, и, следовательно, практически отсутствовать крутящий момент
генератора в обмотке 132, рис.
4.
При отключенных резисторах 148 обмотки 132 двигатель 9.5 имеет параллельные характеристики скорости, и
поскольку машины, приводимые в движение двигателем 9.5, обычно работают с отключенными резисторами
148, будет обеспечена стабильная работа машин на их нормальных скоростях. Скорость ползучего хода
машин может быть достигнута путем последовательного включения сопротивлений 148 достаточной
величины с обмоткой 70 132, но это приводит к тому, что двигатель 95 приобретает последовательную
характеристику, что, в свою очередь, вызывает нестабильность скорости ползучего хода. Резисторы 148
обеспечивают простое средство регулирования скорости, и становится желательным использовать их для
получения скоростей ползучего хода и одновременно для обеспечения характеристик параллельной скорости
двигателя на скоростях ползучего хода. Эти результаты получаются следующим образом: - 80 Когда
переключатель 118 перемещается влево, лопасти 119 отсоединяются от контактов 120(, лопасти 121
подключаются к выводам 122 и 123, и при замкнутом переключателе 71 к I-свету постоянный ток от 6S
протекает через части обмоток 96 по двум путям.
Предполагая полярность батареи GS, как показано на рисунке, постоянный ток течет от вывода 123, через
выводы 129 и 115, затем делится на два пути: один путь проходит через параллельно соединенные катушки
104 и 107, через вывод 117 и параллельно соединенные катушки 110 и 101, другой путь проходит через
параллельно соединенные катушки 102 и 105, через вывод 114 и параллельно соединенные катушки 110 и
111, при этом токи от обоих путей объединяются в выводе 116 и текут по выводу 127 обратно к выводу 122.
Направления протекания постоянного тока через эти катушки показаны 100 стрелками, расположенными по
обе стороны от них. Видно, что четыре стрелки подряд указывают в одном направлении, а четыре стрелки
подряд — в противоположном. Эти два набора стрелок 105 приводят к образованию полюсов постоянного
тока противоположной полярности в этих катушках, как показано, например, буквами NI и S', расположенными
рядом со стрелками. Таким образом, образуются четыре последовательных полюса постоянного тока N-го
порядка, которые объединяются в один результирующий полюс N-го порядка, и образуются четыре
последовательных полюса постоянного тока S-го порядка, которые объединяются в один результирующий
полюс S-го порядка.
Из пояснений, приведенных в связи с рис. 1 и 2, должно быть ясно, что в обмотке 132 будет создаваться
генераторный крутящий момент (рис. 4), и если сопротивления 72 и 148 будут соответствующим образом
отрегулированы, двигатель 95 будет иметь эффективную кривую крутящего момента скорости вращения P
(рис. 2), что приведет к стабилизации скоростей ползучего вращения. Перемещение переключателя 118 влево
одновременно оставляет обмотку подключенной практически так же, как стандартная трехфазная
четырехполюсная четырехцепная Y-образная обмотка i25. Однако сопротивление 130 вместо вывода 131
теперь служит для соединения линий 127, 128 и 129 в Y-образное соединение для обмотки 96. Это
сопротивление 130 387 024 одновременно поддерживает проводимость, что демонстрируется, например,
сбалансированными фазными токами. Стрелками, обозначающими импеданс катушек, обозначены буквы N и
130, которые направляются на поток переменного тока S, прилегающего к катушкам. Ток в катушках 157 от
линий 97, 98 и 99 соединен последовательно и может быть пренебрежимо малым, и лишь небольшой
постоянный ток будет протекать через сопротивление 130, поскольку регулируемое сопротивление 158 и
напряжение батареи 68 сравнительно низкое, и это напряжение дополнительно уменьшается сопротивлением
72.
Чередование полярностей будет происходить, как показано на рисунке, ток не будет протекать через батарею,
например, по стрелкам на катушках и 75 68, потому что выводы 127 и 129 являются частью букв Ni и S',
прилегающих к Y-образному соединению, и на практике это происходит с катушками. Двигатель 151 имеет
четырехполюсный, обычно без переменного тока между этими вращающимися коммутируемыми обмотками
160 выводов. Обычная многоконтурная цепь постоянного тока t15. Если оба выключателя 71 и 118 замкнуты,
обмотка 80 слева от коммутатора 161, на котором расположен генератор 69, будет подключен к нему, и
предполагается, что щетки находятся в правильном рабочем положении. Низкочастотный переменный ток
протекает через эти катушки, которые были предварительно описаны как проходимые прямым током. Каждый
из текущих, начиная с 68. Из пояснения, приведенного в связи с рис. 1, следует, что уравнительные выводы,
обозначенные цифрой 166 и обозначенные цифрой 85, должны быть соединены с диаметрально
противоположными точками, что ясно показывает, что поток, создаваемый в них, находится в обмотке 160.
Щетки 162 и обмотки, пропускаемые током от 69, будут создавать, а щетки 164 подключены непосредственно
к линии, создавая крутящий момент генератора в обмотке 132 (рис. 4, 150), и щетки 163 и 165 соединены с
линией 149 через регулируемо отрегулированное сопротивление 167.
В ходе нормальной работы переключатель 159 генератора 69 разомкнут, и двигатель 151 обладает
нормальной магнитной индукцией с четырьмя полюсами, каждый из которых имеет магнитный поток.
Очевидно, что при этом практически равные доли этого переменного тока 95 поступают из линий 97 и 98. Ток
от линий 149 и 99 не будет циркулировать через обмотку 160 по четырем параллельным путям, каждый из
которых индуктивно связан с практически равными частями нормального магнитного потока и 100, а если
переключатель 71 замкнут на постоянный ток от батареи 69, то через обмотки 160 практически не будет
протекать постоянный ток от батареи 68. Если переключатель 118 замкнут на индуктивно связанные участки
нормального магнитного потока и 100, то провод 131 соединит обмотку 96 как стандартную Y-образную
обмотку, и если переключатель 71 замкнут на постоянный ток от батареи 68, то через катушки 125 не будет
протекать постоянный ток.
Если резистор 126 замкнут, а сопротивление 167 отключено, двигатель 161 10JB слева, низкочастотный
переменный ток будет работать на своих нормальных скоростях, при этом ток от генератора 69 будет
протекать параллельно, и через катушки 125 и 126 будет проходить шунтирующий ток. Для обеспечения
стабильной работы приводимых в движение машин дано объяснение, связанное с двигателем 151. На рис. 1
показано, что скорость ползучести двигателя может быть получена путем введения резистора 140 Ом, но
сопротивление 167 Ом в обмотке якоря 160 Ом, а сопротивление 72 Ом и сопротивление 1 Ом, измеренные
последовательно, приводят к тому, что двигатель имеет стабильную скорость ползучести. Это приводит к
нестабильной скорости ползучести. Очевидно, что изменение скорости. Если выключатель 159' замкнут, то
ток, протекающий по линиям 97, 98, не будет циркулировать через 68 или 69. Катушки 157, как показано
стрелками на рис. 5, представляют собой предпочтительный вариант осуществления изобретения,
примененного к четырехполюсному шунтирующему двигателю постоянного тока. Катушки создают два
смежных N-полюса и два смежных S-полюса, как показано на рис. 5. На этом рисунке источником постоянного
тока являются катушки.
Два смежных северных полюса, представленные линиями 149' и 150, образованными катушками 157,
объединяются в один, образуя предполагаемую полярность, как показано на рисунке. Результирующий
северный полюс и два смежных южных параллельных полюса двигателя, представленные микросхемой 151,
имеют четыре полюса, образованных катушками 157, которые объединяются в неподвижные полюсные
наконечники 152, 153, 154 и результирующий южный полюс. Из пояснения, приведенного в связи с рис. 1,
следует, что на каждом из элементов CZ размещена катушка 156 и катушка 157. Следует понимать, что в
обмотке 160 и линиях 149 и 150 будет создаваться крутящий момент генератора, соединенного
последовательно и непосредственно с обмоткой 160 и линиями 149 и 150. Если сопротивления 158 и 167 (рис.
5) в этих обмотках и полярность соответствующим образом отрегулированы, двигатель 151 будет иметь
стабилизированные скорости ползучего хода. Также очевидно, что аналогичные результаты могут быть
получены при последовательном соединении сопротивлений известным способом, одновременно изменяя
магнитный поток двигателя, когда обмотка 160 не имеет выравнивающих выводов. На рис. 6 показано
изменение моментов вращения вращающегося элемента двигателя 70, а на рис. 5 аналогичные детали на
обоих рисунках представлены одинаковыми числами.
На рис. 6 показан эффективный крутящий момент двигателя, представленного 168-мм двигателем, который
будет иметь ползучесть и скорость вращения катушек на полюсах 152 с параллельными характеристиками.
1i0 193 подключен регулируемый 2. Способ получения стабилизированного сопротивления 75 169
последовательно с переключателем скорости ползучести двигателя, существенно ниже 170. В процессе
нормальной работы двигателя, при нормальной скорости вращения, переключатель 170 разомкнут, и обмотка
одного из элементов двигателя, имеющая нормальный магнитный поток с нормальным магнитным потоком,
активируется для создания четырех полюсов, как показано, например, буквами N и S, и эти полюса имеют
суб-равные доли нормального крутящего момента двигателя во вращающемся элементе и одновременно
накладываются на крутящий момент генератора в обмотке 160. Если исключить дополнительный магнитный
поток, то двигатель с числом полюсов 85 будет работать на своих нормальных скоростях с шунтирующими
характеристиками, отличными от характеристик нормального числа полюсов, и будет обеспечена стабильная
работа вращающегося элемента машин, приводимых в движение генераторным моментом,
противодействующим двигателю 168.
Скорость ползучего изменения крутящего момента двигателя.
Двигатель можно получить, вставив 3. Многополюсный электродвигатель, имеющий сопротивление 90 Ом,
достаточное для двух относительно вращающихся обмоток, каждая из которых последовательно соединена с
обмоткой якоря 160, состоящей из множества катушек, что приводит к возникновению в двигателе
нестабильных характеристик, но это вызывает нестабильность и приводит к созданию нормального
магнитного потока при ползучих скоростях. Если переключатель 170 имеет нормальное число магнитных
полюсов, то ток, протекающий через катушки на полюсах 152 и 153, будет меньше, чем ток, протекающий
через катушки другой обмотки, обеспечивая таким образом параллельные пути, каждый из которых имеет
существенно неравные значения магнитного потока на этих полюсах. одинаковое количество катушек, каждая
из которых состоит из 100 катушек. Из пояснения, данного в связи с индуктивно связанными путями, в
значительной степени связанными с рис. 1, должно быть ясно, что в потоке будет создаваться равные доли
нормального магнитного генераторного момента, что приведет к нормальному потоку локальных токов между
нормально обмоточным 160, и если сопротивления 16 (рис. 6) соответствующим образом отрегулированы,
пути и средства для обеспечения стабилизированного ползучего потока будут иметь существенно неравные
значения скоростей. Способ согласно данному изобретению локальных токов между путями.
Для достижения стабилизированных скоростей ползучести требуется 4 т. Многополюсный двигатель
переменного тока, имеющий относительно вращающуюся первичную обмотку и вторичную обмотку, каждая из
которых состоит из катушек, может легко применять этот метод для получения нормального магнитного
потока с нормальным числом полюсов для двигателя, полюсами, имеющими практически равные значения, и
для получения нормального магнитного потока с нормальным числом полюсов для двигателя, мы заявляем,
что то, что мы предлагаем, является методом, который легко применим для получения нормального
магнитного потока с нормальным числом полюсов для двигателя, полюсами, имеющими практически равные
значения, и для получения нормального магнитного потока с помощью соединительных средств между
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_387025.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=387025&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB387025A
[]
( - о
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения съезда (США): сентябрь. 5, 1930. 387 25 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве):
август. 31, 1931. № 24430/31.
Завершено: февраль.
2,
1933.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в механизме запуска двигателя.
Мы, корпорация ECLIPSE AVIATION CORPORATION, в Нью-Джерси, США, штат Нью-Джерси, США, по адресу
545, Северный Арлингтон-авеню, Ист-Орандж, Нью-Джерси, США, настоящим заявляем, что данное
изобретение должно быть выполнено в том виде, в котором оно должно быть подробно описано и
установлено. Рис. 1 представляет собой вид сбоку, частично в осевом разрезе, с частично вырезанными
частями, конструкции, изображенной на рис. 1; рис. 2 представляет собой увеличенный частичный разрез,
выполненный по линии 1-1 на рис. 3; рис. 3 представляет собой перспективный вид с частично вырезанными
частями конструкции, показанной на рис. 1; рис. 3 представляет собой вид в перспективе, с частично
вырезанными частями, изображенной на рис. 1.
Настоящее изобретение относится к пусковому механизму и, в частности, к инерционному устройству для
запуска двигателей внутреннего сгорания, как показано на рис. 1; рис. 4 представляет собой увеличенный
детальный перспективный вид одного из вариантов инерционной массы, например, как показано на рис. 2; и в
инерционных стартерах, ранее представленных в других вариантах осуществления инерционного элемента,
который может быть механически или вручную вращаться с высокой скоростью с помощью кривошипного
вала и впоследствии соединен с пусковым механизмом двигателя. В инерционных стартерах, ранее
представленных в других вариантах осуществления инерционного элемента, который может быть
использован в соответствии с настоящим изобретением. 70 Обращаясь более подробно к рис. 1, рис. 1, рис. 4
и рис. 4 включительно, пусковой механизм двигателя для запуска двигателя. В настоящем изобретении
предусмотрен корпус, приводящий в действие стартеры этого типа, постоянный крутящий момент,
образованный внутренней фланцевой частью 6, должен прикладываться к кривошипному валу,
предназначенному для закрепления в любом подходящем способе к картеру коленчатого вала (не показан),
чтобы обеспечить постоянное ускорение инерционного элемента.
Ввиду наличия двигателя внутреннего сгорания. Например, для повышающей зубчатой передачи,
используемой для вращения инерционного элемента, последний может быть снабжен отверстиями 7 для
приема соответствующих болтов или винтов (не 80, когда он управляется вручную) для крепления стартера к
задней части картера двигателя. Прикрепленное к кривошипному валу количество энергии на внешней
поверхности внутреннего корпуса при начале вращения указанного элемента 6, например, с помощью винтов
8, представляет собой бер. Его способность продолжать прилагать усилия для достижения желаемой
скорости инерционной массы существенно снижается из-за его первоначальных усилий. Внешняя часть
корпуса 9, снабженная 8-й частью 9a (рис. 2, рис. 3), на которой установлен корпус 10, снабженная крышкой
11, представляющей собой корпус для инерционной массы 12, также требует приложения усилий. Целью
настоящего изобретения является создание корпуса для инерционной массы 12.
пусковое устройство инерционного типа может накапливать энергию инерции, которая сконструирована таким
образом, что масса 12, вращая ее с высокой инерционной скоростью, может быть легче доведена до
желаемой скорости вращения, способом, который будет описан здесь. Эта накопленная энергия эффективна
для вращения зажима 13, приспособленного для вхождения в зацепление с 95. В соответствии с данным
изобретением
Предусмотрен инерционный стартер типа кулачковый 14, надлежащим образом прикрепленный к двигателю,
имеющему инерционный элемент, соединенный с коленчатым валом или его продолжением, или же с
источником, от которого он будет вращаться коленчатым валом, и:
получает и накапливает энергию, и при этом запускается двигатель.
Для запуска элемента двигателя предусмотрены средства для ручного вращения инерционного элемента 12
на высокой скорости.
Характерной особенностью является то, что инерционный элемент имеет переменное движение инерции. Для
этой цели предусмотрен кривошипный вал 15 (рис. 3), вращательно установленный в крышке 16, которая
закреплена на внешней поверхности корпуса 9 как 18. Два варианта осуществления настоящего изобретения
показаны на прилагаемых чертежах, где: - с помощью винтов 17. Вал 15 предназначен для вращения с
помощью ручной рукоятки (не относится к валу 38, и если последнее предложение показано). Коническая
шестерня 18 жестко прикреплена к внутреннему концу вала 1-) и будет чрезвычайно трудна для оператора,
поскольку она оказывает существенное сопротивление вращению и зацепляется с конической шестерней 19,
которая приводит в действие кривошипный вал 15.
В представленной форме она выполнена заодно с полой втулкой 20, приводимой в движение, при условии,
что инерционный элемент был выполнен с внешним закрытым концом 21a блока 21, состоящего из твердой
массы, имеющей постоянный момент инерции или момент вращения, или момент инерции, расположенный в
непосредственной близости от конической шестерни 19, и при этом относительно небольшой по весу, но
подходящим образом эта втулка 20 может вращаться с большим весом, около 75 000, расположенной в
перемычке 2', предусмотренной в конструкции. Это позволяет избежать вращения из-за ступенчатого
внешнего элемента. (см. раздел 7. U - traia enploI.-ed.) В соответствии с изобретением, в котором
предусмотрена система подачи масла 21 io tal'; mouninic-d, предлагается система подачи масла 6 Ivmeans of
ball lai-a 'ne I a mas have'ng a variable 111omment of in.. S '24 и o. i u.th nirntuei)t инерции, будучи относительно
выраженной только в закрытом конце, t vev i u a-1.e shnalt -'38 вращается в нижней части 21a ствола 21, три
планетарных s d ard и инерции по мере увеличения скорости вращающихся шестерен, одна из которых
показана в сечении ' Jiaft 3,8R, где)v меньше при 2C. Для установки вращающегося eflor1 требуется
разместить указанную массу в шестернях на стволе, предусмотрены вращающиеся шестерни на 85 thre?
Винтами 28, которые ввинчиваются в показанную форму, инерционная масса представляет собой закрытый
конец ствола и выступает от него на четыре части, расположенные практически параллельно. Каждый из этих
полуэлементов 41, который в нормальном положении винты 28 образуют опору для втулок, представляет
собой по существу полую толстостенную деталь -25 27, которая запрессовывается в углубления в стенках
цилиндра малого диаметра. Между торцом ствола 1а, который может соединять концы внутренней
поверхности каждой детали и интегрирован с кольцевым сегментом, закреплен упругий элемент 42 29,
образующий фиксатор для шарика, который может быть образован частью подшипника 30, окружающего
втулку 27 и часовую пружину, расположенную параллельно для поддержки шестерен. Последние
представляют собой вал 38 и закреплены на своем верхнем конце 95 на расстоянии 120 друг от друга вокруг
закрытого конца любым удобным способом, например, с помощью гибкого ствола и сетки с окружением
подходящей втулки 43 к указанному валу. Внутренняя шестерня 31, которая закреплена штифтом или нижним
концом каждой из упругих шестерен, прикрепленных любым другим подходящим способом к шестерням 42,
закреплена на втулке 44, которую корпусная часть 6 скользит вокруг нижней уменьшенной части. Каждая из
планетарных шестерен 26 также является частью вала 38.
Плечо 38a, образованное в зацеплении с солнечной шестерней 32, вращающейся на указанном валу,
представляет собой ограничитель для ограниченного перемещения вверх втулки 44, являющегося средством
роликового подшипника 32a. Оно установлено на внутреннем конце втулки.
Образуется внутри солнечной шестерни:32 При медленном вращении образуется большая прямозубая
шестерня? 33 который зацепляется с валом 3' через зубчатую передачу шестерни 34, вращающейся,
установленной на валу, описанном выше. Сегменты 41 расположены в выступающей части, удерживаемой
пружиной 42, прилегающей к 9a внешней части корпуса в точке a и slrroiurdimlo вала 38. Конседистан --- от и
параллельно полой части, момент инерции 110 сита 92C. Пи-идли прикреплен к или сформированной массе,
состоящей из сегментов 41, инициализируется с шестерней 4, которая представляет собой корончатую ось, и
сопротивление вращению относительно 36, которая может приводиться в зацепление с относительно малой
шестерней. По мере того, как оператор увеличивает 37 приводных узлов, закрепленных на валу 38, скорость
вращения вала 38 увеличивается, инерционная масса каретки 12. Верхние сегменты 41 радиально
расположены под центробежной силой, а нижние концы вала 38 подвергаются вращательной силе до тех пор,
пока не займут положение, установленное в корпусе 10, посредством тесного контакта с внутренними
стенками подшипников 39 и 40, при этом инерционная масса 10, как показано пунктирными линиями, будет
описана более подробно на рис. 4.
По мере дальнейшего перемещения сегментов наружу, поддерживаемого в рабочем положении, момент
инерции увеличивается, и, следовательно, усилие со стороны оператора должно быть увеличено, но
поскольку вращающийся вал теперь вращается, и он не прилагал больших усилий, приводя вращающийся
вал до этой скорости вращения, он может легко приложить усилие к валу 38. Ввиду того, что для увеличения
скорости вращения зубчатой передачи требуются дополнительные усилия, становится очевидным, что один
из параметров вращения вала 38. Когда коленчатый вал вращается со скоростью приблизительно 81 0
об/мин, например, в инерционном элементе или маховике, состоящем из элементов 41, накапливается
достаточно энергии (130 387 025 387 025), чтобы запустить двигатель.
Становится очевидным, что когда оператор прекращает прилагать усилие к кривошипному валу после того,
как маховик достигнет желаемой скорости вращения, последний способен вращать зажим 13 через зубчатую
передачу и цилиндр 21, описанные ранее. Предпочтительно, чтобы деформирующие элементы
располагались между стволом и губкой 13, обеспечивая постоянную защиту зубчатой передачи от
чрезмерных нагрузок.
В представленной конструкции деформирующее устройство А5 выполнено в виде многодисковой муфты,
включающей множество кольцевых фрикционных дисков 45, которые соединены шлицами с внутренней
поверхностью цилиндра в непосредственной близости от его торца 21а. Между дисками 45 расположено
множество дисков 46, которые соединены шлицами с гайкой 47 с внутренней резьбой, снабженной фланцем
4Ta, который входит в зацепление с кольцевой втулкой 48, имеющей L-образное поперечное сечение, причем
эта втулка расположена между фрикционными дисками и фланцем 47a. Взаимодействуя с внутренней
поверхностью фланца, находится множество витых пружин 49, которые своими внутренними концами
упираются в регулировочную гайку 50, ввинченную в открытый конец ствола 21. Регулируя положение гайки
50, можно изменять натяжение пружин на фланце 47, тем самым изменяя фрикционное зацепление дисков 45
и 46, и, следовательно, величину крутящего момента, передаваемого указанной фрикционной муфтой.
В гайку 47 ввинчивается полый вал 51, на внешнем конце которого расположена стопорная гайка 52,
предназначенная для надежного ограничения перемещения указанного вала внутрь относительно гайки 47.
Внутренний конец вала 51 имеет продольную шлицевую фиксацию на своей внешней поверхности для
Соседние файлы в папке патенты