книги из ГПНТБ / Папиров И.И. Пластическая деформация бериллия
.pdfталлов с |
г. п. у.-структурой принимает следующие |
значения: |
0,42 (Zn); |
0,77 (Cd); 0,92 (Be); 1,77 ( M g ) ; 2,46 (Co); |
1,50 (Re). |
Действительно, базисная спайность хорошо развита у Zn и Be, имеющих а < 1 , и отсутствует у M g , Со и Re. Практически у вяз ких материалов - уі~10 5 YO, И поэтому трещины распространя ются в них с трудом. Наоборот, у хрупких материалов, не обла
дающих заметной пластической деформацией, yi~yo- |
Большин |
||
ство металлов |
разрушается не |
совсем хрупко, так |
что у них |
Л'і >Yo- |
|
|
|
Дополнительная энергия, поглощаемая в результате образо |
|||
вания ступенек |
скола, Ye, обычно |
не очень велика по |
сравнению |
с Yi п, как правило, не превышает 2YOНаряду с потерями на деформацию при сколе освобождается дополнительная энергия Y2, связанная с внутренними напряжениями.
Если трещина движется вдоль плоскости скольжения дисло кационной петли, как это имеет место в случае спайности по плоскости базиса, то петля аннигилирует, сообщив свою энергию трещине. Принимая энергию 1 см дислокационной линии равной ~10" 4 . эрг, находим, что энергия, сообщаемая полем дислокаций
сколу, может достигать величины Y ~ 1 0 ~ 4 P |
|
или — 1 ООО |
эрг/см2 |
при р ~ 1 0 7 сиг2. Эта величина сравнима |
с |
истинной |
поверх |
ностной энергией YOЕсли трещина пересекает дислокации пер |
|||
пендикулярно к их осям, то выделяющаяся |
энергия незначитель |
||
на для краевых дислокаций и равна упругой энергии |
(Gb2/4n) |
||
для винтовых. |
|
|
|
При деформации реальных кристаллов эффективная поверх |
|||
ностная энергия Y'O(|) может меняться в сотни |
и даже тысячи раз |
в зависимости от температуры деформации и некоторых других условий. Это проливает свет на причины разрушения бериллия по плоскости базиса. При низких температурах; когда другие виды скольжения затруднены, упругая энергия в голове скопле ния дислокаций не может рассеиваться за счет пластического течения. В этом случае пластическую релаксацию обеспечивают
лишь двойники, и yi мало. С другой стороны, в плоскости |
базиса |
|
энергия поля внутренних напряжений Y2, как уже отмечалось, |
||
максимальна. Таким образом, у э ф { 0 0 0 1 } может |
быть даже |
ниже |
(oooi)- При скольжении в плоскости призмы |
положение |
прямо |
противоположно: так как возможна пластическая релаксация за
счет одной из двух не работающих |
систем скольжения, то уі>0, |
a Y2 мало. Следовательно, ї з ф ( І 0 г 0 ) |
>Т0 (юТо)- |
3.3. Дислокационные модели образования зародышей трещин
Существует несколько десятков различных моделей образо вания зародышей трещин и теоретических расчетов, основанных на этих моделях [3, 8, 12, 13, 33, 38—55]. Возможные схемы об разования зародышей трещин (микротрещин) неоднократно
классифицировались, например, в работах [13, 38—40]. За не сколькими исключениями, существующие модели можно разде лить на следующие четыре группы образования зародышей тре щин: 1) вследствие скопления дислокаций у препятствия в од ной плоскости; 2) в результате пересечения полос скольжения пли двойников (механизм Коттрелла [48]); 3) при разрыве или частичном смещении дислокационной стенки (механизм Стро — Фриделя [3, 49]); 4) на границах раздела.
Здесь нет необходимости анализировать многочисленные схемы зарождения трещин, поскольку такой анализ неоднократ
но делался |
ранее. Мы |
ограничимся |
описанием дислокационных |
|||||
моделей, |
|
которые |
обычно |
|
||||
применяют |
для |
|
объяснения |
|
||||
разрушения |
металлов |
с |
|
|||||
г.п.у.-структурой, в том чис |
|
|||||||
ле бериллия. |
|
|
|
|
|
|
||
При |
анализе |
возможных |
|
|||||
моделей |
образования |
заро |
tf77/////7777777n |
|||||
дышей трещин |
в |
результате |
t |
|||||
пластической |
|
деформации |
||||||
основное |
внимание |
следует |
||||||
уделить |
спайности |
по |
плос |
|
||||
кости базиса, |
которая |
|
яв |
|
ляется основным |
видом |
раз |
Рис. 3.1. Схема |
образования микро |
||||||||||
рушения |
бериллия. |
Для |
||||||||||||
трещины при |
разрыве дислокацион |
|||||||||||||
объяснения |
спайности |
|
по |
|||||||||||
|
|
|
ной |
стенки. |
|
|
||||||||
плоскости |
базиса |
использу |
|
|
|
|
|
|
||||||
ют |
следующие |
три модели: |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
1) |
расщепление |
кристалла |
по плоскости |
скольжения вследст |
|||||||||
вие |
прерывистого |
смещения |
(разрыва) |
дислокационных |
стенок |
|||||||||
в местах их пересечения с препятствием |
(рис. 3.1.); |
этот |
меха |
|||||||||||
низм |
предложен |
Орованом [50] и развит Стро [3], |
Фриделем |
|||||||||||
[49], В. Л. Иденбомом [46] и Гилманом [8] (часто его |
называют |
|||||||||||||
механизмом Стро — Фриделя); |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
2) |
вскрытие |
полосы скольжения в результате ее изгиба за |
|||||||||||
счет |
накопления |
краевых |
дислокаций |
(рис. 3.2, а); |
этот |
меха |
||||||||
низм |
мы будем |
называть |
по |
имени предложивших его авторов |
Рис. 3.2. Схема образования микротрещнц при накап ливании дислокаций в плоскости скольжения: '
а — механизм Б а л л а ф а — Р о ж а н с к о г о — Г н л м а н а : б — м е х а н и з м З н н е р а — М о т т а — С т р о ; в — механиз м К ё л е р а — С т р о .
9* 131
Баллафа [7, 33], В. Н. Рожанского [45] и Гилмана [8]; от других моделей образования зародышей трещин за счет накопления дислокаций в полосе скольжения, например, от схем Зинера —
Мотта-— |
Стро |
(см. рис. |
3.2,6) |
[45,47, 52] или Кёлера — Стро |
(см. рис. |
3.2,0) |
[51, 53] |
модель |
Баллафа — Рожанского — Гил |
мана отличается тем, что плоскость мнкротрещины совпадает с плоскостью скольжения, тогда как по другим схемам разруше ние происходит либо по плоскостям, наклонным к ней [45, 47, 51—53], либо имеет ступенчатый характер [12];
3) расщепление, связанное с двойникованием [13].
3.4. М о д е л ь Баллафа — Рожанского — Гилмана вскрытия полосы скольжения
В кристаллах с одной преобладающей системой скольжения зародыши трещин образуются не перед скоплением дислокаций поперек плоскости скольжения, как предполагается в модели Зинера — Мотта — Стро [47, 51, 52], и не за ним, как это имеет место в модели Кёлера — Стро [51, 53], а в самой голове скопле ния: конец линии скольжения, упираясь в препятствие, раскры вается в трещину (см. рис. 3.2, о ) . Другими словами, скопление краевых дислокаций перед препятствием ведет к изгибу пло скости скольжения, который под действием нормальных напря жении трансформируется в полость (трещину). Последующий
рост трещины обусловлен втеканием в |
нее новых |
дислокаций. |
В. Л. Иденбом [46] считает, что это |
явление не |
может быть |
описано в рамках линейной теории дислокаций и при его ана лизе следует учитывать наличие дислокаций в других плоско стях скольжения. Объемное распределение дислокаций вызывает искривление решетки, в результате которого плоскость сколь жения приобретает изогнутый характер. Количественный анализ нелинейных эффектов, возникающих при сдвиге по изогнутой поверхности скольжения, сделан в работе [46].
Количественные оценки, основанные на модели Баллафа — Рожанского — Гилмана [7, 8, 12, 33, 46, 54, 55], позволили полу пить критерии разрушения, которые часто представляют в виде постоянства произведения нормальных и касательных напряже
ний при разрушении: |
|
|
о-рТр = const. |
(3.7) |
|
Иногда выражение (3.7) записывают в несколько ином виде: |
||
°"Р = |
ocy/nb. |
(3.8) |
Уравнение (3.8) можно свести к уравнению (3.7), если |
выразить |
|
т р через плотность дислокаций в скоплении п [56]: |
|
|
тр « |
3Gnb/2nL. |
(3.9) |
Внимательное рассмотрение результатов, полученных в раз ных работах, показывает, что считающийся общепринятым кри-
132
терпи разрушения (3.7), вообще говоря, неверен. На самом деле выполненные разными авторами оценки приводят к существен но различающимся результатам. Поскольку на этот вопрос до сих пор не обращалось должного внимания, далее рассмотрены
конкретные результаты и указаны расхождения в |
расчетах или |
||||||||||||
их |
интерпретации. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. По Гилману [8], критерий |
|
разрушения |
имеет |
вид |
|
|||||||
|
|
сТрТр = |
-L.*L[GE(l- |
|
|
|
V)]'/' |
= - |
f , |
|
(3.10) |
||
|
|
|
L |
|
Л |
|
|
|
|
L |
|
|
|
где |
а — постоянная. |
Предполагается, |
что |
максимальная |
длина |
||||||||
скопления дислокаций в плоскости скольжения |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
L |
= |
D/sm%, |
|
|
|
|
(3.11) |
||
т. е. 0 р Т р является функцией |
угла |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
а р Т р = |
|
|
as'mx/D. |
|
|
|
|
(3.12) |
||
|
2. Кемдер и Вествуд [54] несколько видоизменили уравнение |
||||||||||||
(3.10) |
Гилмана, заменив |
выражение |
(3.9) |
соотношением |
Пет- |
||||||||
ча — Стро: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
rp |
= T K |
P + |
Gbn/n(l~v)L. |
|
|
|
(3.13) |
||||
В этом |
случае уравнение |
(3.10) |
|
преобразуется |
к виду |
|
|||||||
|
|
/ |
- т к р |
ч |
т . |
1 |
- |
4у / |
G£ |
V / 2 |
. |
|
/ 0 . . . |
|
|
с т р ( т р |
) = |
|
А - ( ^ |
_ - ) |
|
|
(3.14) |
Авторы работы [54] определили величину L опытным путем, из мерив размер трещины в плоскости скола в направлении сколь
жения. Сообщается [54, 55], что эта величина не равна |
макси |
||||||||
мально возможной, как это следует из |
формулы |
(3.11) |
и как |
||||||
считают авторы работ [8, 57]. |
|
|
|
|
|
|
|
||
3. Баллаф [33] для значений |
ар, т р |
и а р т р получил |
уравнения, |
||||||
существенно отличающиеся от уравнений Гилмана: |
|
|
|
||||||
|
|
4 ^ |
( І - " * * ) |
^ |
|
|
( 3 1 5 ) |
||
|
|
bn |
|
sin "х |
|
|
|
|
|
|
т |
J L . |
£ z |
* ( |
, |
|
|
(3.16) |
|
|
|
bn |
|
s i n 2 |
х |
|
|
|
|
G r |
= |
M L y C - « » X ) ' c o s x |
|
|
|
||||
г |
р |
V bn |
J |
s i n " x |
|
|
|
||
Хилд [55] модифицировал |
уравнение |
(3.17) путем |
подстанов |
||||||
ки параметра Ьп, который можно найти из уравнения |
(3.13) или |
||||||||
уравнения Эшелби — Франка — Набарро [58]: |
|
|
|
||||||
|
Ьп = л/eLTp (1 — v)/G. |
|
|
(3.18) |
|||||
Подстановкой формулы |
(3.13) |
или (3.18) в уравнение (3.17) |
|||||||
можно получить довольно громоздкие критерии, |
связывающие |
о-рТр с L , у и %. Величину L , по мнению Хилда, следует опреде лять экспериментально.
4. Вильк и Штанглер [57] |
считают, |
что разрушение |
при ба |
|
зисном скольжении происходит при |
|
|
|
|
ffp = [ |
d-Ч. |
U |
= , . |
(3.18а) |
( я [V (1 — v)] |
) |
sin •/ і |
cos х |
|
Учитывая, что x p = crp ctgx, из уравнения (3.18 а) легко получить критерий, подобный выражению (3.17), но с другой угловой за висимостью.
5. По В. И. Лихтману и Е. Д. Щукину [12],
ортр = уЕ/Ь. |
(3.19) |
За исключением константы уЕ уравнение (3.19) подобно равен ству (3.10). Однако авторы работ [10, 12] не учитывают зави симости длины скопления дислокаций в плоскости скольжения от ее ориентации и считают L = D. В этом единственном случае произведение сутр можно считать постоянным, однако такая ин терпретация величины L вряд ли приемлема.
Таким образом, в зависимости от методики расчета и от ин терпретации параметра L модели Баллафа — Рожанского — Гилмана соответствует по крайней мере пять разных критериев
разрушения: (3.12), |
(3.14), (3.17), |
(3.18а) |
и (3.19). Все эти |
|
критерии |
связывают |
произведение |
rjpTp с |
тремя параметрами |
{L, у и х) |
и позволяют на основании экспериментальных данных |
оценить поверхностную энергию плоскости скола у. Критерии отличаются друг от друга величиной константы в правой части
уравнений |
и характером |
зависимости а р т р от %. Некоторую |
не |
|||||||
определенность вносит длина скопления L. Как уже отмечалось, |
||||||||||
при |
оценке |
|
L используют три подхода: |
1—считают L постоян |
||||||
ной, |
равной |
диаметру |
образца |
D |
[10, |
12]; |
2 — считают |
Ь = |
||
= Z)/sin% [8, 57]; |
3 — определяют |
L опытным путем [54]. Прин |
||||||||
ципиально |
третий |
подход — наилучший, |
однако |
практически |
оп |
|||||
ределение |
L |
по размеру |
трещины |
в |
плоскости |
скола вдоль |
на |
правления скольжения для монокристаллов не очень надежно (измерение несколько упрощается в случае бикристаллов). По
скольку трещины по плоскости базиса растут с |
большой |
скоро |
||
стью, экспериментально |
трудно |
зафиксировать |
истинную |
вели |
чину L . |
|
|
|
|
3.5. М о д е л ь С т р о — |
Ф р и д е л я |
разрыва |
|
|
дислокационной стенки
В основе рассматриваемой модели лежит предположение о наличии в кристалле субграниц (стенок дислокаций), при раз рыве которых образуется микротрещина (см. рис. 3.1) [3, 49]. Схематически процесс можно представить следующим образом. Стенка дислокаций, встречая препятствие или пересекаясь ли нией скольжения, разрывается в результате концентрации на-
пряжений в месте пересечения. При отсутствии видов деформа ции, способных релаксировать напряжения у вершины образо вавшейся микротрещины, последняя начинает расти.
Субграницы могут отсутствовать в исходном кристалле и образовываться в процессе деформации. При базисном скольже нии такие субграницы возникают в виде плоскостей изгиба, от деляющих полосу сброса и перпендикулярных к плоскости скольжения (см. п. 1.6). Полосы сброса образуются при всех видах испытаний, исключая чистый срез. Зародыши трещин могут возникать как в случае неподвижной, так и в случае дви жущейся субграницы соответственно в результате ее атаки по лосой скольжения или при столкновении с барьером.
Стро [3] полагает, что практически происходит торможение части движущейся стенки дислокаций не очень сильным, но протяженным барьером (например, малоугловой границей, пе ресекающей плоскость скольжения). Наоборот, В. Л. Иденбом [46] считает более вероятным пересечение неподвижной стенки дислокаций линией скольжения. Возможны также и другиесхемы возникновения зародышей трещин при разрыве дислока ционных стенок [46]. К числу препятствий, способных привести к разрыву движущихся стенок дислокаций, относятся также выделения вторичных фаз, всегда присутствующих в бериллии в тем большем количестве, чем ниже его чистота.
Процесс разрушения состоит из четырех стадий: 1) базис ного скольжения; 2) образования плоскости изгиба (полосы сброса); 3) торможения плоскости изгиба у препятствия и ее расщепления с образованием зародыша трещины (либо пере сечения стенки дислокаций линией скольжения); 4) развития
трещины. Разумеется, исключение любой из этих стадий |
(напри |
||||||||
мер, стадии образования полосы сброса в условиях |
чистого |
||||||||
среза) |
должно |
предотвращать разрушение |
по механизму |
||||||
Стро — Фриделя. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Концентрация |
напряжений, |
необходимая для разрыва стен |
|||||||
ки дислокаций, зависит от угла В разориентации |
субзерен по |
||||||||
обе стороны границы. |
|
|
|
|
|
|
|||
1. |
По Фриделю |
[49], при |
наличии |
стенки |
высотой |
H = nh, |
|||
где п — число дислокаций |
в |
стенке, a |
h — расстояние |
между |
|||||
ними, трещина может образоваться при условии |
|
|
|
||||||
|
|
|
Я > Я , кр |
|
|
|
(3.20) |
||
Здесь |
9 = 6//г. Для |
стенок, |
у |
которых |
высота |
Я |
имеет |
размер |
порядка миллиметра, необходимые углы разориентации субзе рен 9^5°.
Критерий движения образовавшейся трещины, по Фриделю,
имеет вид [49] |
|
кр |
(3.21) |
где rjKp — среднее напряжение сил |
трения, действующих на |
ди |
|||
слокации |
стенки. Величина а,,—ак р |
мала: при Я « 1 |
мм и |
9 « |
|
~10° она |
равна ~ 1 0 ~ 4 G . На |
практике при обработке |
результа |
||
тов обычно используют более |
приемлемую оценку Стро [ 3 ] . |
|
2. В модели Стро также различаются критические условия зарождения и развития трещины. Критическое касательное на
пряжение зарождения |
|
|
|
тр |
8 |/е" y/nb. |
|
(3.21а) |
Критический размер микротрещин выражается уравнением |
|||
2Ск р |
= mlH°-/2yG. |
< |
(3.22) |
Условие распространения трещины имеет вид |
|
||
ар тр =-. 4уС/л#. |
|
(3.23) |
|
Как и при анализе модели Баллафа — Рожанского — Гилма |
|||
на, критерий разрушения (3.23) включает |
не вполне |
определен |
ную величину Н. Используя предположение, подобное сделан
ному |
Гил.маном |
( L ~ D / s i n x ) , |
принимают максимальное значе |
||
ние H = D/cos%. |
Кроме того, |
вместо величины |
т р |
в выражении |
|
(3.23) |
следует |
использовать |
разность тр —т,.р , |
где |
критическое |
касательное напряжение т к р учитывает сопротивление движе нию дислокаций. С учетом этих дополнений критерий Стро ви
доизменяется следующим |
образом: |
|
М Т Р |
- Т . Ф ) = = - ^ С О З Х . |
(3.24) |
В таком виде его используют для сравнения с эксперименталь
ными результатами. |
Из уравнения |
(3.24), в частности, |
следует, |
что из-за связи т р с |
деформацией |
до разрушения є р последняя |
|
должна зависеть от ориентации кристалла. Подобным |
образом |
||
связь т К р с содержанием примесей |
приводит к зависимости де |
||
формации до разрушения от чистоты (см. п. 3.8). |
|
||
С учетом анизотропии упругости уравнение (3.24) приобре |
|||
тает следующий вид [ 3 ] : |
|
|
|
|
op(rp-rJ |
= l ^ A C |
0 S |
X . |
( з.25) |
|
|
|
|
|
71DU |
|
|
|
Здесь В — функция упругих |
постоянных. |
|
|
||||
|
3. В. Л. Иденбом [46], анализируя |
модель Стро — Фриделя, |
|||||
получил еще один критерий |
разрушения: |
|
|
||||
|
|
Ор |
= 167/8/, |
|
|
(3.26) |
|
в |
который |
вместо И входит |
трудно |
определяемая |
величина /, |
||
т. |
е. длина |
ступеньки, образующейся |
при |
разрыве |
стенки (см. |
рис. 3.1). Считая / пропорциональным деформации до разру
шения єр , из уравнения (3.26) |
получаем |
|
а р є р |
= const. |
(3.27) |
3.6. М о д е л и |
разрушения, |
связанные с |
двойникованием |
|
|
Роль |
двойникования при |
разрушении |
дискутируется с |
тех |
|
пор, как |
Е. М. |
Шевандин |
[59] высказал |
предположение, |
что |
скол кристалла обусловлен образованием трещин вдоль плоско сти двойникования. Часто скол связывают с двойникованием по той причине, что двойники присутствуют у поверхности раз рушения. На самом деле это наблюдение недостаточно для кон статации такой связи, так как условия, сдособствующие хруп кому отрыву (низкая температура и высокая скорость дефор мации), также облегчают и двойникование. Несмотря на мно жество примеров образования трещин у двойников, в целом корреляция такого рода не может считаться установленной од нозначно.
Существует около десяти разных моделей зарождения тре щин, связанных с двойникованием. Обзор этих моделей сделал В. М. Финкель [13] . В большинстве случаев трещины обра зуются по плоскости, совпадающей с плоскостью двойникования, либо по плоскости базиса (в металлах с г. п. у.-структурой). Связь трещин с двойниками в металлах с г. п. у.-структурой
проанализирована во |
многих работах (см., |
например, |
[7, 20, |
34, 60—65] н п. 4.14). Здесь мы ограничимся |
описанием |
работ, |
|
касающихся бериллия. |
|
|
|
Туэр и Кауфманн |
[23], наблюдавшие трещины в плоскости |
(0001) при |
растяжении кристаллов бериллия |
вдоль оси |
с, свя |
зывают их |
с образованием полос сброса в области, заключен |
||
ной между |
двумя системами двойников. По |
их мнению, |
сколу |
по плоскости {1012} всегда предшествует скол по плоскостям
(0001) или {1120}.
Грин и Сокилл [62] считают, что причина разрушения при двойникованпи состоит в геометрической несовместимости де формации в треугольной области, заключенной между двумя двойниками противоположных знаков. При этом разрушение должно происходить в месте пересечения двойников, а не в области матрицы, заключенной между двойниками или находя щейся внутри них.
Обе модели являются качественными. Йо [63] количествен но проанализировал взаимодействие полных дислокаций в пло скости базиса с двойниками и показал, что у бериллия сме шанные дислокации в плоскости базиса отталкиваются от двой никовой границы. Это упругое взаимодействие, малое в случае магния и достаточно сильное у бериллия, приводит к образова нию скоплений дислокаций на границе двойника и локальному повышению напряжений. При образовании достаточно больших скоплений дислокаций напряжения могут превысить разрушаю щее напряжение по плоскости базиса, и на границе с двойником образуется трещина.
Сравнительный анализ |
двойникования различных |
металлов |
с г. п. у.-структурой (см. |
п. 3.9.3) показывает, что, |
хотя этот |
вид деформации не обязательно приводит к охрупчиваншо, у бериллия и цинка двойниковаиие при низких температурах спо собствует образованию трещин. У бериллия это связано с от сутствием систем скольжения, способных релаксировать высо кие напряжения в месте пересечения двойников, а также со сравнительно низкими разрушающими напряжениями по пло скости базиса.
3.7. М о д е л ь р а з р у ш е н и я , связанная с пересечением полос скольжения
Такая модель была предложена Коттреллом [48] и затем развита Стро [66]. Первоначально ее распространяли па метал лы с о. ц. к.-структурой, а позднее применили к ионным кри
сталлам со структурой типа NaCl, металлам |
с г. п. у.-структурой |
и кристаллам полупроводников. В металлах |
с г. п. у.-структурой |
трещины по модели Коттрелла должны возникать вдоль плоско стей {1120}, что хорошо согласуется с опытными данными. Большинство исследователей, изучавших разрушение бериллия, считают, что скол по плоскостям {1120} связан с коалесценцией дислокаций, движущихся в пересекающихся плоскостях по ме ханизму Коттрелла [29, 67]. Однако детали этого процесса не изучены. Для объяснения некоторых экспериментальных на блюдений необходима существенная модификация пли даже от каз от модели Коттрелла. К числу таких наблюдений относится сообщение об увеличении пластичности и об исчезновении скола по плоскостям {1120} у кристаллов бериллия высокой чистоты
[22], отсутствие спайности по плоскости |
{1120} |
у |
других ме |
|||||
таллов с г. п. у.-структурой, обладающих |
развитым |
призмати |
||||||
ческим скольжением, |
а также |
разрушение |
по |
плоскости |
{1120} |
|||
в условиях |
сжатия |
кристаллов вдоль |
оси |
с |
при |
Г^300°_К, |
||
когда скольжение в двух пересекающихся плоскостях |
{1010} |
|||||||
невозможно |
[29]. Последний |
факт указывает |
на |
развитие в |
сжимаемых кристаллах достаточно высоких локальных напря жений, способных вызвать разрушение по базисной и призмати ческим плоскостям в отсутствие заметной пластической дефор мации. Механизм этих специфических процессов не ясен.
Голд [68] связывает призматическую спайность бериллия с наличием в плоскостях {1120} выделений вторичных фаз, кото рые наблюдались экспериментально на плоскости скола после разрушения. Ясно, что такие включения являются концентрато рами напряжений. В частности, роль включений при пластиче ской деформации поликристаллического бериллия подробно ис следовали Кода и Морозуми [69].
Левайн и др. [70] наблюдали включения вторичных фаз
даже на |
плоскостях спайности |
дистиллированного |
бериллия. |
Включения имели размер до ~ |
1 мкм и содержали кремний и |
||
железо, |
а иногда — небольшие |
количества алюминия |
и серы. |
Авторы обращают внимание на тот факт, что чем больше вклю чений содержится на плоскостях спайности, тем менее пласти чен материал. Максимальное количество включений наблюда лось в исходном, переплавленном в вакууме электролитическом Be SR-Пешине, меньшее — в однократно дистиллированном ме талле и совсем незначительное—в дважды дистиллированном бериллии.
Туэр и Кауфманн [23] полагают, что исключительный харак тер призматической спайности у бериллия связан с малой вели чиной коэффициента Пуассона. Дамиано и др. [25] высказы вают предположение, что разрушение по плоскостям {1120} связано с базисной спайностью. Если плоскость базиса парал лельна оси растяжения, так что нормальные напряжения малы, то зародыши трещин в этой плоскости не развиваются, но такая
ориентация способствует развитию трещин |
по |
плоскостям |
{1120}. Поскольку ар (м .т0 )>стр ( 0 0 0 1 ) , спайность |
по |
призматиче |
ским плоскостям развивается лишь в узком интервале ориен тации, когда плоскость базиса приблизительно параллельна оси нагружения.
Ли и Брик [21] объясняют спайность по плоскостям |
{1120} |
||||||||
слабостью двойниковых границ и созданием |
при двойниковании |
||||||||
локальных |
концентраторов |
напряжений в |
плоскостях |
призм |
|||||
I I рода. Все эти точки |
зрения |
не получили |
достаточных |
обосно |
|||||
ваний, и поэтому природу разрушения по плоскостям |
{1120} до |
||||||||
сих пор нельзя считать выясненной. |
|
|
|
|
|||||
3.8. Сравнение |
экспериментальных |
результатов |
|
|
|||||
с теорией |
базисного р а з р у ш е н и я |
|
|
|
|
||||
Ограниченное |
число |
измерений |
величин |
ар , т р и єр |
в |
зависи |
|||
мости от |
угла |
% |
(см. |
п. 1.7) |
делает затруднительным |
сравни |
тельный анализ экспериментальных и расчетных данных для разрушения бериллия по плоскости (0001). Поэтому в этом раз деле кроме данных для бериллия широко используются резуль таты, относящиеся к разрушению цинка. Базисная спайность этих двух металлов имеет одинаковую природу, но у цинка она изучена значительно подробнее, хотя и не настолько, чтобы обеспечить надежную статистическую обработку результатов.
Целью сравнительного анализа является отыскание надеж ных критериев разрушения и определение предельных деформа ций при базисном скольжении. Из предыдущих разделов сле дует, что не существует не только единой точки зрения на ме ханизм базисного разрушения, но даже в рамках одной и той