![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Климентов П.П. Динамика подземных вод учеб. для геологоразведоч. техникумов
.pdfфильтрационного питания по формуле (IV,78) :
W — 3 |
22,52 - |
25,02 |
|
25,02 — 20,02 |
|
|
(2000 1500) X 20001 |
||
(2000— 1500) X 1500 |
||||
|
|
« 0,0002 м/сут. |
||
Определяем далее положение уровня грунтовых вод (мощность |
||||
потока) под дном оврага по формуле |
(IV,75) : |
|||
2 |
20,02 — 252 |
|
X 2000 X 800 - |
|
hовр = 20,02 — ) |
X 800 + |
|||
|
|
2000 |
|
о , U |
|
|
0,0002 X 8002 = |
554 м2 |
|
|
|
3,0 |
|
|
откуда h0Вр = |
ф554 = |
23,54 м, |
|
|
а абсолютная |
отметка |
уровня воды: |
|
92 + 23,54=115,54 м, т. е. до |
подпора воды в реке зеркало грунтовых вод находится ниже дна оврага на 118,0—115,54 = 2,46 м.
Выясним далее, будет ли после подпора происходить дрениро вание грунтовых вод оврагом. Для этого воспользуемся формулой (VII, 11), в соответствии с которой:
2 |
, 2 . . 2 |
, 2 . 7>а _ в — X |
Уовтр = «овр -f" (УБ |
«б)------- > |
|
|
|
«А—В |
где Ловр и г/овр— уровень грунтовых вод под дном оврага до и после подпора; кв и ув — уровень воды в реке £ до и после подпора.
Подставляя цифровые данные в формулу, получим:
2 |
2000 — 800 |
г/овр = 23,542 + (402 - |
202) XI—^ ---- = 1272‘- |
у овр = У1272 = 35,7 м;
что соответствует отметке уровня воды 92 + 35,7= 127,7 м. Дно овра га находится на отметке 118,0 м. Следовательно, овраг после под пора будет дренировать грунтовый поток (см. рис. 93) и расчеты подпора надо проводить с учетом этой дрены. Отметку уровня воды в овраге можно примерно принять равной отметке его дна.
Определение уровня воды в скв. 11 после подпора с учетом дре нирующего влияния оврага проводим по формуле (VII,9):
2 |
< 2 |
. , 2 |
*2>L — X |
|
hosp) L |
|
Уи = |
ha |
-f- (ув |
— ЛБ) |
I |
ІУоВр |
|
что после подстановки цифровых данных дает: |
|
|||||
уи = 22,52 + (402 - 202) 8-°° ~ 50°- |
4- (262 — 23,542) X — = 1032 м2. |
|||||
|
|
|
800 |
|
, |
^ 8 0 0 |
уи = У 1032 = 32,2 ж, и
Zn = ун — /іц = |
32,2 — 22,5 |
— 9,7 ж. |
Уровень воды в скв. 12 после подпора |
определим по формуле |
|
(VI1,11 ) : |
|
|
УІ2 = Аі2+ 0/овр - /іо вр )— |
- = 24,47^ + (26,02 _ 23,542) X |
|
400 |
639,67 ж2, |
|
X ------ = |
|
|
1200 |
|
|
откуда уи = У639,67 = 25,3 ж іи Zi2 = 25,3 — 24,47 = 0,83 ж.
Стационарный подпор грунтовых вод при наклонном залегании водоупорного ложа
При наклонном залегании водоупорного ложа для расче та подпора используются приближенные формулы Г. Н. Каменско го [56], Н. Н. Биндемана [22], В. М. Шестакова [106], строгие реше ния Н. Н. Павловского [84], а также некоторые другие расчетные приемы.
По Г. Н. Каменскому на основе сопоставления единичных расхо дов потока до и после подпора получается следующее решение (рис. 94) :
до подпора q = |
hi -f- hz |
Hi — H2 |
k --------------------- |
Li-2 |
|
|
2 |
|
после подпора q = k ------(hi -f---------------------- zi) + |
(/г 2 + г 2) |
(Hi -j- Zi) — (Н2+ 2г) |
|
|
Б 1 -2 |
Приравнивая расходы до и после подпора, получим расчетную формулу, по которой можно определить величину подпора г2 в се чении, расположенном на расстоянии L\-z от реки:
(hi + hz) (Hi — Hz) — [ (hi -f- Zi) -j- (hz + |
Zz) ] X |
X [ (Ht + Zi) — (Hz + z2) ]. |
(VII,15) |
Расчеты по формуле (VII,15), как и при горизонтальном водоупоре, следует вести от сечения к сечению, принимая каждый раз сечение, в котором уже определена величина подпора, за исходное для определения подпора в следующем сечении.
|
|
|
Т а б л и ц а 4 |
Сечение |
Расстояние |
Абсолютная отметка |
Абсолютная отметка уровня |
от реки, м |
водоуиора, м |
воды до подпора, м |
|
Река |
60,0 |
108,0 |
114,0 |
Скважина |
112,0 |
117,0 |
П р и м е р . Определить величину подпора грунтовых вод в сква жине, расположенной в 60 м от реки при отметке подпертого гори зонта в реке 120 м. Данные для расчета сведены в табл. 4, схема для расчета дана на рис. 94.
СкВ.1
Рис. 94. Схема к расчету подпора грун товых вод при наклонном залегании во доупора
Рис. 95. Схема грунтового потока при обратном уклоне водоупорного ложа
для прямого уклона:
Р е ш е н и е . Расчет под пора ведем по приведенной выше формуле (VII,15). Из
условия |
задачи определяем: |
|||
Лі = 114,0—108,0 = 6,0 ж ; |
Н х = |
|||
~ 114 |
м; |
/г2= 117,0-112,0 = |
||
= 5,0 |
м; |
Н2=117,0 |
м\ |
гх = |
= 120,0-114,0 = 6,0 м. |
|
|||
Подставляя |
исходные |
данные в формулу (VII, 15),
получим: |
(6,0 |
+ 5,0) (114 — |
||
-117) |
=[(6 + 6) |
+ (5 + Z2)] X |
||
Х[(114 + 6 ) - ( 1 1 7 - 2 2)], |
от |
|||
куда |
получаем |
квадратное |
||
уравнение: |
z22 + 14z2 —84 = 0. |
|||
Решая |
квадратное урав |
|||
нение, |
находим |
г2 = 4,53 |
м. |
Абсолютная отметка уровня воды в скважине при подпо
ре составит |
Я2 + 22=117 + |
+ 4,53=121,53 |
м. |
Принимая |
за исходные |
приближенные формулы Ка менского, H. Н. Биндеман предложил следующие рас четные формулы для опре деления подпора в потоке с наклонным водоупором
Ух — |
— + Уі + hx — hi +- z (hx -{-hi уі) |
— ; |
(VII,16) |
|
для обратного уклона: |
|
|
|
|
Ух = |
~|/ ——Ь Уі + hx — hi — z(hx -{-hi — Уі)-{-.— , |
(ѴІІД7) |
||
где ух — искомая мощность грунтового |
потока |
на расстоянии х |
||
от уреза водохранилища; 2— разность |
отметок водоупора |
между |
||
расчетным сечением и урезом водохранилища; hi |
и у\ — мощность |
потока на урезе водохранилища до и после подпора; hx— мощность потока в рассматриваемом сечении до подпора.
Все обозначения к расчетным формулам (VII,16 и VII,17) пока заны на рис. 95.
И. А. Скабалланович для определения мощности потока грунто вых вод в произвольном сечении, расположенном на расстоянии I от водохранилища, при подпоре предлагает следующие расчетные формулы:
при учете смещения уреза водохранилища:
У* = |
H1— zx -f- у I |
|
|
Ht |
(VII,18) |
_ |
|
|
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
без учета смещения уреза водохранилища: |
|
|
|||
і / ( |
Hi — Zx + yi V |
, |
. Hi — zx — yi |
(VII,19) |
|
Ух — |/ у |
—— -----------J + |
А h ( h i + |
h x ) -1 |
- |
Рис. 96. Схема подпора грунтовых вод при наклон ном залегании водоупора и смещении уреза воды в водохранилище
в которых hi и у\ — мощность потока грунтовых вод на урезе водо хранилища до и после подпора (hx и ух — то же самое в сечении, расположенном на расстоянии / от первоначального уреза водохра нилища); Я j — отметка горизонта воды в водохранилище; I' — рас стояние до сечения, в котором определяется подпор от смещенно го при подпоре уреза водохранилища; I — уклон грунтового потока на участке между рассматриваемым сечением и урезом водохрани лища до подпора; — отметка водоупора в сечении, для которого определяется подпор (рис. 96).
При значительных уклонах водоупорного ложа (г> 0,05) расчет подпора следует выполнять по формулам Н. Н. Павловского. Мето дика и примеры расчета подпора по способу Павловского изложе ны в некоторых работах [37, 65, 94, 95].
Стационарный подпор грунтовых вод в неоднородных пластах
Для расчета стационарного подпора грунтовых вод ана литическими методами неоднородные по фильтрационным свойст вам водоносные пласты чаще приводятся к условно однородным, и
расчеты выполняются по соответствующим формулам, полученным для однородной среды с учетом среднего значения коэффициента фильтрации. Однако при существенной неоднородности области фильтрации она подлежит учету при прогнозах подпора аналитиче
скими методами или с помощью гидрогеологического' моделирова ния.
При аналитических расчетах наиболее распространенными схе мами неоднородности являются: 1) двухслойная толща и 2) общая неоднородность (нечетко выраженная слоистая толща).
|
|
|
Стационарный подпор грун |
||||
|
|
|
товых вод в условиях двухслой |
||||
|
|
|
ной толщи. Решение для опре |
||||
|
|
|
деления подпора грунтовых вод |
||||
|
|
|
в двухслойной |
горизонтальной |
|||
|
|
|
толще |
получено |
Г. Н. Камен |
||
|
|
|
ским на |
основе |
сопоставления |
||
|
|
|
расходов потока до и после |
||||
|
|
|
подпора. При этом рассматри |
||||
|
|
|
вается |
толща, |
состоящая из |
||
|
|
|
нижнего хорошо проницаемого |
||||
Рис. |
97. |
Схема подпора грунтовых |
слоя постоянной мощности т с |
||||
вод |
в |
двухслойном горизонтальном |
коэффициентом фильтрации k\ |
||||
|
|
пласте |
и верхнего |
слоя |
переменной |
||
|
|
|
мощности |
с |
коэффициентом |
фильтрации k2. Мощность потока в пределах верхнего слоя на уре зе реки до подпора составляет hu после подпора у\ (y\ = h\+z\, где Z( — величина подпора). Искомой величиной является подпор в про извольном сечении, расположенном на расстоянии LI_2 от уреза водохранилища, который выражается в виде мощности потока в этом сечении в пределах верхнего слоя и обозначается через у2. Значение у2 может быть задано в виде h2 + z2 где h2— мощность потока до подпора, z2— величина подпора в рассматриваемом се чении. Мощность потока в пределах верхнего слоя для сечения, в котором определяется подпор, считается величиной известной, и до подпора — равной h2 (рис. 97).
Расход потока в двухслойной толще до подпора определяется
по выражению (Ѵ,35): |
|
|
hi — h2 |
, 2 |
,2 |
hiпі |
— h2 |
|
q = kitn —---------k2 |
2Li-2 |
|
Li-2 |
а после подпора с учетом принятых обозначений:
(hi -(- zi) — (h2-f- z2) |
( Й і + |
Z i ) 2 — ( / j 2 + z 2 ) 2 |
kitn |
k2----------------------------- |
. (VII,20) |
Li—2 |
2 L i - 2 |
Приравнивая значения расхода до и после подпора, получим:
2 k i т ( h i — /1 2 ) + k 2 ( h i — h t ) = |
2 k i т |
[ ( h i |
-f- zi) — ( h z + |
Z z ) ] -f- |
|
+ k2\(hi-\-Zi)2 — (/i2 + |
z2)2]. |
(VI 1,21) |
|||
С учетом того, чт h i+ zi= y {, a h2 + z2 = y2 |
вместо приведенно |
||||
го выше уравнения (VII,21) будем иметь: |
|
|
|
||
2kiт (hi — hz) + k2 (h\ — h\) = |
2kxm (yi — y2) + k2(yl— yl ). |
||||
|
|
|
|
|
(VII,22) |
Определение подпора проводится |
путем |
решения |
уравнения |
(VII,21) относительно величины г2 или уравнения (VII,22) относи тельно у2.
При подстановке числовых значений всех известных величин оба эти уравнения превращаются в квадратные и легко решаются.
Если в уравнении (VII,21) принять k2 = 0, что соответствует примеру, когда верхний слой является водоупорным, то оно прини мает вид:
2 k i t n ( h i — h 2 ) = 2 k i t n [ ( h i - \ - Z i ) — (ft2 + z2)], (V II,23)
откуда следует, что Z \ = z 2 и hi—h2 = y\—у2.
Указанные равенства означают, что в напорном пласте величи на гидравлического градиента в пределах участка между сечения ми до и после подпора оказывается одинаковой и, следовательно, кривые депрессии до и после подпора подобны. В самом деле, в на порном потоке мощность и коэффициент фильтрации водоносного пласта после подпора остаются неизменными, поэтому при посто янстве расходов до и после подпора пьезометрические уклоны должны оставаться постоянными. Однако, как показывает практи ка, в напорном потоке отмечается уменьшение величины подпора по мере удаления от уреза водохранилища, что обусловлено неко торой (часто весьма слабой) фильтрацией воды через кроющие и подстилающие водоупорные пласты.
Следует указать, что на величину подпора оказывает влияние мощность водоносного пласта: величина подпора будет тем больше, чем больше мощность водоносного пласта.
Учитывая сказанное, а также основываясь на приведенном выше уравнении (VII,21), Г. Н. Каменский пришел к следующим выво дам:
1)в случае большей водопроницаемости нижней части водонос ного пласта подпор будет иметь при прочих одинаковых условиях большую величину, чем при однородном строении всей толщи;
2)в случае же меньшей водопроницаемости нижней части плас та, наоборот, подпор будет иметь меньшую величину, чем при од нородном строении всего пласта.
Эти выводы показывают, насколько существенно' изучать по слойную водопроводимость водоносных толщ при расчетах величи ны подпора грунтовых вод.
П р и м е р . Долина реки, где проектируется водохранилище, сло жена в основании крупнозернистыми песками с коэффициентом фильтрации 25 м/сут, перекрытыми мелкозернистыми песками с коэффициентом фильтрации 2 м/сут. Подъем горизонта воды в ре ке после сооружения плотины должен достигать 5 м.
Определить подъем и абсолютную отметку уровня грунтовых вод в скв. 2, пройденной на расстоянии 400 м от уреза реки, а так же расход потока подземных вод в условиях подпора, если мощ
ность нижнего |
слоя |
т = 5 м, верхнего |
на |
урезе реки йі = 1 м, в |
скв. 2 /і2= 2 м , |
абсолютная отметка водоупора 106 м (см. рис. 97). |
|||
Р е ш е н и е . |
Определение подпора |
в сечении скв. 2 выполняем |
||
по приведенной выше |
формуле (VII,22): |
2 k lm(hi—h2) + k 2(h\2—■ |
—h i) =2 к\ш{у\—у2) + k2( y i —y22) .
Подставляя исходные данные, получим:
2 X25 x 5(1—2) + 2(12—22) =2 x25 x 5(6—у2) +2(62—у22),
откуда у22+ 125 у2—914 = 0 и у2 = 6,93 м. |
|
||||
Подъем |
уровня воды в скв. |
2 составит z2 — y2—-/г2 = 6,93—2 = |
|||
= 4,93 м, а обеолютная отметка уровня |
106+ 5+ 6,93=117,93 м. |
||||
Единичный расход потока определяем по формуле (VII,20): |
|||||
|
kim Уі~У2 + k2 |
2 |
2 |
6 — 6,93 |
|
q = |
У1 — Уг = |
||||
2 5 X 5 |
|||||
|
h 1-2. |
2LI-2, |
400 |
||
|
_62 — 6,933 |
— 0,32 м3/сут. |
|||
|
—I—2 ------------ |
||||
|
800 |
|
|
|
Знак минус здесь указывает на то, что движение подземных вод осуществляется в сторону начального сечения, т. е. в сторону во дохранилища (движение по направлению противоположно оси л:).
Стационарный подпор грунтовых вод в условиях общей неодно родности. При общей неоднородности водоносной толщи, т. е. в слу чае, если эта толща представлена слоями и линзами неодинаковой мощности и состава, сравнительно мало отличающимися по водо проницаемости одна от другой, расчет подпора может проводиться по формуле Г. Н. Каменского:
(kihi -f- k2h2) [Hi — H2) = \k\ (hi -f- Zi) -f- k2 (h2-(- z2) ] X
Х[(Я1+ г1) - ( Я 2+ г 2)], |
|
(VII,24) |
или |
|
|
(kihi + k2h2) (hi — h2) = ( k iy i + k2y2) (yi — yz), |
(VII,25) |
|
где ki и k2 — средние значения коэффициентов |
фильтрации соот |
|
ветственно в первом (урез водохранилища) и |
во втором |
(участок |
определения подпора) сечениях до подпора; k i |
и k2 — то же самое, |
после подпора (с учетом коэффициентов фильтрации слоев в пре делах новой депрессионной кривой) ; h\ и h2 — мощность водонос ных слоев до подпора в каждом из рассматриваемых сечений (у\ и
у2— то же самое после подпора); z\ и г2 — величина подпора на урезе водохранилища и искомая. Остальные обозначения ясны из рис. 98.
Искомая величина z2определяется решением квадратного урав нения при подставлении числовых значений всех известных величин в вышеприведенное выражение (VII,24). При этом если выше на-
Z
1
Рис. 98. Подпор в условиях общей неоднородности пласта
чальной депрессионной кривой |
располагается однородная толща, |
|
то по уравнению (VI 1,24) получаются точные и однозначные реше |
||
ния. Если же кривая депрессии |
при подпоре |
может оказаться в |
пределах нескольких слоев с различными коэффициентами филь |
||
трации, то вместе с г 2 в уравнении (VII,24) |
неизвестным является |
и значение k2 . В таком случае сначала исходя из предположитель ного значения z2 (может быть принято несколько меньшим, чем zu или вычислено по формуле додпора в однородном пласте) опреде ляется среднее значение коэффициента фильтрации в рассматрива емом сечении k2 с учетом условного положения депрессионной кри
вой при подпоре и затем уже по уравнению (VII,24) |
рассчитывает |
|
ся величина подпора z2. Аналогично решение можно |
получить и на |
|
основе другого |
выражения (VI 1,25), определяя |
величину у2 — |
— (h2 + z2) . |
• |
|
Стационарный подпор в условиях радиального потока грунтовых вод
Рассмотренные выше расчетные формулы для определе ния подпора грунтовых вод действительны при плоском одномер ном потоке.
Для прогноза подпора радиальных потоков необходимо распо лагать картами гидроизогипс, составленными на период до подпо ра. Такие карты составляются по данным буровых скважин, зало женных по нескольким створам. Затем, используя проектные вели чины подъема горизонта воды в водохранилище и уровни воды по
створам скважин, по формулам установившегося движения рассчи тывают величину подпора грунтовых вод.
По полученным расчетным путем новым уровням в скважинах, которые должны установиться после подпора, также строится про гнозная карта гидроизогипс, при составлении которой следует учитывать характер рельефа местности, контуры уреза воды в бу дущем водохранилище и уменьшение уклона потока в результате подпора.
По картам гидроизогипс до и после подпора представляется возможным приближенно определить изменение ширины потока в связи с подпором.
На основании формулы (IV,32) радиального грунтового потока с горизонтальным водоупорным ложем напишем два уравнения —
до подпора: |
,2 |
.2 |
|
bj — b2 |
|
||
hi — «2 |
(VII,26) |
||
q = k |
~ 2 І |
|
|
ln b1— ln b2 |
|
’ |
|
после подпора: |
2 |
2 |
|
— Ъ'г |
|
||
У \ — |
У г |
(VII,27) |
|
- ln b'2 |
21 |
|
|
|
|
где Ьі и Ь2— ширина грунтового потока соответственно в первом и
во втором сечениях до подпора; Ь\ |
и Ь2' — то же после подпора; hi и |
||||
h2— мощность грунтового потока в первом |
и во втором |
сечениях |
|||
до подпора (первое сечение — урез реки); |
у\ и у2— то |
же, после |
|||
подпора. |
|
|
|
подпора ра |
|
При допущении постоянства расходов до и после |
|||||
венство правых частей уравнений |
(VII,26 и VII,27) дает: |
|
|||
ln b1— ln b2. ( h i - ht) = |
bZi |
ln b' ■(yl |
2 . |
(VII,28) |
|
ln b' |
y2 ). |
||||
|
|
|
2 |
|
|
По этому уравнению легко вычислить ординату у2 в верхнем сечении потока при наличии данных об уровне воды в нижнем се чении, отвечающем урезу водохранилища, у у.
2 |
ln bi — ln b2 |
(VII,29) |
Уі |
( h \ - h \ ) . |
|
|
ln bi — ln b2 |
|
УЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЛОЖА ПРИ ФИЛЬТРАЦИИ ВОДЫ ИЗ РЕК и ВОДОХРАНИЛИЩ
При расчетах подпора грунтовых вод обычно принима ется, что связь вод реки и грунтового потока тесная и непосредст венная. Исходя из этого положения, получены и соответствующие расчетные формулы. Однако на отдельных площадях связь грунто
вых вод и вод реки оказывается затрудненной вследствие наличия в ее ложе и бортах слабопроницаемых закольматированных отло жений.
Наличие таких отложений создает дополнительное сопротивле ние фильтрации воды из реки или водохранилища в процессе раз вития подпора подземных вод и, таким образом, не может не про явиться на характере развития подпора и на его величине.
Для учета влияния сопро тивления ложа реки или водо хранилища удобно использо вать специальный гидрогеоло гический параметр AL, величи на которого зависит от харак тера неоднородности ложа ре ки и отражает затрудненность связи вод реки с потоком грун товых вод. Введение в расчеты величины АL означает, что урез реки отодвигается на расстоя ние АL, а вводимый таким об разом в расчеты дополнитель ный фильтрационный поток длиной АL является эквива лентным в фильтрационном от ношении ложу реки.
Для определения величины АL В. М. Шестаковым, исходя из строения ложа реки или во дохранилища, предложены сле дующие аналитические выра жения [106, 108].
При однородном строении ложа и несовершенном вскры тии рекой потока (рис. 99, а)
k2 |
і |
AL — 0,44/г + 0,08 — ; |
(VII,30) |
В |
|
Рис. 99. Типы строения ложа реки
(водохранилища) :
а — однородное, б — двухслойное, в —
Л ІГЛІІЛФПО
где h ~ мощность водонасыщенных пород под ложем реки; В — половина ширины водохранилища.
/і2 При /г<5 величиной 0,08— можно пренебречь ввиду ее малос
ти и определять АL по первому члену выражения (VI 1,30), т. е. AL = 0,44 h.
Следует отметить, что при однородном строении ложа водохра нилища поправку AL можно вообще не учитывать. Более целесооб разно ее определение и учет проводить при слоистом строении тол щи под ложем водохранилища.